陈银莉
,
苏岚
,
赵爱民
,
吴雷
,
李本海
,
刘光明
,
滕华湘
材料热处理学报
采用ODF织构分析方法，对390MPa级超低碳BH钢板热轧、冷轧、退火过程织构演变规律进行研究，并对不同冷轧月下量和不同退火工艺织构进行分析。结果表明：经冷轧变形后的钢板有较强的择优取向，具有典型的{112}〈110〉和{111}〈110〉织构，形变织构中的不利织构{001}〈110〉较强；冷轧压下率为80％时再结晶退火后钢板具有较强的Y织构，{111}〈112：织构取向密度高达11．7；退火温度和保温时间对a织构影响不大，提高退火温度和延长保温时间使y织构增强，r值增加。
关键词:
织构分析
,
BH钢板
,
超低碳
,
演变
,
冷轧变形
,
保温时间
,
退火温度
,
再结晶退火
赵品
,
张艳新
钢铁研究学报
研究了A3钢与1Cr18Ni9Ti钢冷轧复合板的再结晶退火工艺及固溶氮化工艺.实践表明,用氨分解气作为保护气氛的再结晶退火使复合板不锈钢一侧发生氮化,致使塑性下降,冷弯90°时发生断裂.若将复合板在一定压力下的氮气中进行1 050 ℃×2 h固溶氮化后空冷,可恢复其塑性同时增加不锈钢的抗点蚀性.X射线衍射分析表明:不锈钢一侧发生了固溶氮化.
关键词:
冷轧复合板
,
再结晶退火
,
固溶氮化
,
点蚀
,
A3钢
,
奥氏体不锈钢
蔺伟康
,
王晓军
,
夏天东
金属功能材料
doi:10.13228/j.boyuan.issn 1005-8192.2015023
通过拉伸变形和再结晶退火改变Cr20Ni35合金的晶粒尺寸,研究晶粒尺寸对Cr20Ni35合金电阻率的影响.结果表明,Cr20Ni35合金经过拉伸变形后,随着伸长率的增加其电阻率出现递减的趋势,此时晶粒尺寸呈现递增的趋势;随后经过退火后,其电阻率值又重新升高,分析观察其金相组织,晶粒尺寸越小,电阻率越大.
关键词:
Cr20Ni35合金
,
拉伸变形
,
再结晶退火
,
晶粒尺寸
,
电阻率
夏天东
,
杨健
,
王晓军
,
赵文军
,
张本朋
材料导报
通过拉伸变形和再结晶退火改变Cr20Ni80的晶粒尺寸,研究了晶粒尺寸对Cr20Ni80电阻率的影响,并分析了原因.结果表明,材料变形越大,晶粒尺寸越小,其电阻率值就相对较高,且晶粒较大时,晶粒尺寸的变化对电阻率影响较显著.
关键词:
Cr20Ni80
,
拉伸变形
,
再结晶退火
,
晶粒尺寸
,
电阻率
王坤
,
陈文觉
,
夏爽
,
周邦新
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2009.05.003
用扫描电子显微镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术研究了5%冷变形316不锈钢经1100℃不同时间退火样品的晶界特征分布(GBCD).结果表明:低ΣCSL(Σ≤29)晶界比例的提高是在再结晶过程中实现的.在退火40 min时再结晶完成,低ΣCSL晶界比例达到80%,其中Σ3晶界比例占总的低ΣCSL晶界80%左右,晶界特征分布得到优化;尺寸较大形状不规则的晶粒团簇(grain-clusters)形成,每个晶粒团簇内部存在大量孪晶界、多重孪晶界和特殊的三叉晶界节点.部分再结晶状态样品的显微组织特点和晶粒团簇内部孪晶链的分析表明再结晶过程中多重孪晶的发展是提高316不锈钢低ΣCSL晶界比例的关键.
关键词:
316不锈钢
,
再结晶退火
,
晶界特征分布
,
晶粒团簇
郑之旺
,
王敏莉
钢铁钒钛
以典型成分Nb-Ti-IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合连续热镀锌线工艺特点,系统研究了退火工艺对试验钢组织和织构的影响.研究结果表明,退火加热温度在720 ℃以上时为完全再结晶组织,加热温度在720～840 ℃间变化时,铁素体晶粒度在10.0级左右,加热温度为880 ℃时,铁素体晶粒度为9.0级;随加热温度的升高,试验钢的硬度下降,当加热温度为920 ℃,因保温后快速冷却得到非等轴组织,虽然组织粗化,但硬度却有所提高;当加热温度为840 ℃时,保温时间在30～60 s间变化时,铁素体晶体尺寸变化较小,但当加热时间从30 s增加到45 s时,显微硬度明显降低,加热时间进一步增加到60 s时,显微硬度变化不大.试验钢退火后具有较强的{223}<110>和{114}<110>织构,且退火工艺条件对它们的影响较小,随着退火温度的升高,{554}<225>、{111}<112>和{111}<110>等组分的取向密度增加趋势较明显.
关键词:
Nb-Ti-IF钢
,
再结晶退火
,
显微组织
,
织构
梁轩
,
李俊
,
彭颖红
,
关海玲
材料热处理学报
研究了再结晶退火温度对一次冷轧阴罩带钢显微组织、力学性能和磁性能的影响.结果表明,当退火温度在750℃到810℃时,试样拉伸时没有屈服点延伸,退火温度升高使晶粒长大,这有利于钢板的成形性和磁性能;当退火温度为840℃时,钢板的组织变得不均匀,同时有0.04%的屈服点延伸,这不利于阴罩服役时的形状稳定性.对本阴罩带钢而言,合理的再结晶退火温度为810℃.
关键词:
带钢
,
阴罩
,
再结晶退火
,
力学性能
,
显微组织
孙远
,
王妍
,
徐伟
,
杨宁
,
李明
,
朱玉斌
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2010.05.012
采用Gleeb-3500热模拟实验机,对再结晶态YZM(Mo-0.39Ti-0.093Zr-0.017C)合金的热变形特征进行了研究.试样用粉末冶金的方法制备,经过70%变形量的高温锻造,然后分别在1100,1200,1300,1400,1500和1600℃的温度下退火,观察了TZM合金的再结晶过程.热模拟实验在1200℃的温度下进行,应变速率为0.1 s-1,变形量为30%,得到了压缩过程的真应力-应变曲线.研究结果表明.TZM合金的硬度随着退火温度的升高而显著降低,且下降的速率为0.13(HV/℃),1600℃退火后,晶粒已经充分长大,再结晶完成,TZM合金明显变软;完全再结晶后的TZM合金在1200℃下热压缩变形,当应变量小于5%时,应力随着应变的增加而迅速增加,加工硬化现象明显;当应变量大于5%时,应力随着应变的增加而缓慢增加,加工硬化速率降低.
关键词:
TZM合金
,
再结晶退火
,
热压缩模拟
,
真应力-应变曲线
,
加工硬化
张海
,
江海涛
,
唐荻
钢铁
研究了1.0 mm厚00Cr12Ti冷轧板在再结晶退火工艺条件下力学性能的变化规律.研究结果表明,随着退火温度的升高,维氏硬度、屈服强度、抗拉强度和屈强比均呈快速下降趋势,在超过800℃之后变化不大.再结晶退火后.00Cr12Ti钢拥有较多的{111}取向的晶粒,塑性应变比值r0、r45、r90和r在退火温度超过780℃以后都有较大升高,并且r90r0>r45在700-800℃之间,平面各向异性△r值变化不大,随后△r值随温度上升急剧升高,因而成形时易产生严重的制耳现象.通过杯突试验发现,杯突值IE与r值的变化相一致,表明00Cr12Ti冷轧板在高温再结晶退火后,可获得良好的成形性能.
关键词:
00Cr12Ti钢
,
再结晶退火
,
力学性能
,
成形性
郑之旺
,
陈杰
,
周丹
钢铁钒钛
doi:10.3969/j.issn.1004-7638.2007.01.001
以不同热轧卷取温度生产的典型成分Ti-IF钢冷轧硬卷为研究材料,结合改良森吉米尔法连续热镀锌线的工艺特点,采用Gleeble-1500模拟退火方法和金相、x射线织构测试和硬度测试等分析手段,系统研究了退火过程中试验钢组织、再结晶温度和织构的变化.研究结果表明,随着热轧卷取温度的提高,完全再结晶温度降低;在880℃以下,退火温度对铁素体晶粒度影响很小,热轧低温卷取Ti-IF钢的铁素体晶粒度在11.0级以上,热轧高温卷取Ti-IF钢在lO.5级左右,当退火温度提高到920℃时,晶粒明显粗化;试验钢退火后具有较强的{223}<110>和{114}<110>织构,且热轧卷取温度和退火工艺条件对它们影响较小,随着退火温度的升高,试验钢的{111}织构有增强的趋势,特别是当退火温度较高时,退火温度在920℃时,{111}织构明显增强.
关键词:
Ti-IF钢
,
再结晶退火
,
显微组织
,
织构
