王克鲁
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鲁世强
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李鑫
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杨化娟
,
董显娟
稀有金属材料与工程
利用Thermecmastor-Z热模拟试验机,在变形温度102～1080℃和应变速率0.001～70 s-1范围内对原始等轴组织的Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行等温恒应变速率压缩实验,分析高温流动行为,构建基于动态材料模型的功率耗散图,并结合微观组织观察对其β加工的动态再结晶行为进行研究.结果表明,Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金在β单相区变形时,不同温度和应变速率下的流动应力曲线均呈稳态流动特征,但仅根据流动应力曲线并不能确定是否发生动态再结晶.根据功率耗散图分析和微观组织观察可知,Ti.6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金β加工易发生动态再结晶的热力参数范围为:变形温度.1020～1080℃,应变速率0.01～0.1 s-1,此区域功率耗散功率,,值都大于0.4,为实际β加工时优化的热力参数范围;应变速率过高或过低,均不易发生动态再结晶.
关键词:
Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金
,
动态再结晶
,
β组织
,
动态材料模型
,
功率耗散图
郭银芳
,
刘建生
,
何文武
机械工程材料
为了控制Mn18Cr18N护环钢热锻后的组织和性能,通过热模拟压缩试验研究了该钢在900～1 200℃、应变速率为0.001～0.1 s~(-1)和初始晶粒尺寸为48～230μm条件下的动态再结晶行为,建立了双曲本构模型,结合双曲本构模型和动态材料模型构建了热加工功率耗散图;通过功率耗散图和微观组织对锻造过程变形温度和应变速率进行了分析.结果表明:当变形温度不高于1 100℃时,随着应变速率的降低和温度的升高,功率耗散率η_J,逐渐增大;当温度高于1 100℃后规律相反;当η_J不小于0.2时,该钢可获得均匀细化的完全动态再结晶组织.
关键词:
Mn18Cr18N护环钢
,
动态再结晶
,
双曲本构模型
,
功率耗散图
鲁世强
,
王克鲁
,
李鑫
,
刘诗彪
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00142
提出了一种将功率耗散图预测的动态再结晶热力参数范围与有限元模拟相结合,来模拟和预测金属锻造过程动态再结晶的方法.该方法通过二次开发引入到Deform 3D有限元软件系统后,利用该系统成功模拟和预测了TC11钛合金在工艺参数为(1020℃,0.1s-1),(1050℃,0.1s-1)和(1050℃,10s-1)时,恒应变速率压缩过程中发生动态再结晶的区域及其变化规律,模拟预测结果与实验结果吻合较好.
关键词:
功率耗散图
,
有限元
,
动态再结晶
,
模拟与预测
,
TC11钛合金
孙述利
,
张敏刚
,
周俊琪
,
何文武
,
刘晓峰
,
孙刚
,
柴跃生
机械工程材料
用Gleeble-1500D型热模拟试验机对AZ31镁合金在变形温度200～400℃、应变速率0.01～1 s-1条件下进行热模拟压缩试验,研究了该合金的热变形行为,并获得了其变形的主要特征参数,建立了高温流变数学模型和功率耗散图.结果表明:热压缩时,AZ31镁合金流变应力受温度和应变速率影响显著,应力-应变曲线呈现出明显的动态再结晶特征,温度越高、应变速率越小,动态再结晶越容易发生;热变形过程受变形激活能控制,得到流变应力的关系式Ihε=35.74+9.96In[sinh(0.01σ)]-1.96×105/RT,耗散系数随温度升高和应变速率降低而逐渐增大.
关键词:
AZ31镁合金
,
热变形
,
功率耗散图
