李成侣
,
潘清林
,
刘晓艳
,
何运斌
,
李文斌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.04.003
采用热模拟实验研究2124铝合金在应变速率为0.01～10s~(-1)、变形温度为340～500℃条件下的流变应力行为.结果表明:2124铝合金热变形过程中的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述,平均激活能为170.13kJ/mol.根据动态材料模型,计算并分析2124铝合金的加工图.利用加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为450℃左右,应变速率为0.01～0.1s~(-1).
关键词:
2124铝合金
,
热压缩变形
,
动态材料模型
,
加工图
于孟
,
牛中杰
,
毛江虹
,
薛飒
,
杨华斌
,
曹继敏
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.05.004
根据动态材料模型绘制并分析了不同应变及失稳准则下Ti-50.9％ Ni(原子分数)形状记忆合金的加工图.结果表明,应变量对等轴组织Ti-50.9％ Ni形状记忆合金加工图的影响较大,Ti-50.9％ Ni形状记忆合金热加工的非稳定流动区域随着应变量的增大逐渐由低温高应变速率区域向高温及低应变速率区域扩展.在温度为700～800℃、应变速率约为0.001～0.010 s-1和温度为800 ～ 950℃、应变速率约为0.005～0.030 s-1两个区域中,真应变小于0.6时能量耗散效率值η皆大于40％,是适合Ti-50.9％ Ni形状记忆合金进行热加工的区域.基于Prasad失稳准则和Murty失稳准则得到的Ti-50.9％ Ni形状记忆合金的能量耗散效率等值线分布及塑性失稳区分布相似,且Prasad失稳准则得到的Ti-50.9％ Ni形状记忆合金加工失稳区更大一些,而Malas失稳准则确定的Ti-50.9％ Ni形状记忆合金进行热加工时的稳定变形区位于中等温度和中等应变速率区域.
关键词:
钛镍
,
形状记忆合金
,
动态材料模型
,
加工图
权国政
,
温海荣
,
梁建婷
,
毛安
,
罗桂常
,
王月乔
材料热处理学报
在Gleeble-3500热模拟机上对TB6钛合金进行了多组试样热物理模拟压缩实验,获得温度为948 ～1123 K、应变速率为0.001～10 s-1条件下的真应力-应变数据.通过计算m值、η值和ξ值从而识别出不同应变下的稳定变形参数区和失稳区,并获得TB6钛合金在实验范围内的安全变形参数区间为948 ～1123 K和0.001 ～0.01 s-1,1023 ～ 1123 K和0.01 ～0.1 s-1,1036 ～1077 K和0.1～1 s-1.此外,绘制出TB6钛合金在实验条件下的微观组织演变机制图.
关键词:
钛合金
,
动态材料模型
,
加工图
,
微观组织
黄有林
,
王建波
,
凌学士
,
张喜燕
,
栾佰峰
,
刘庆
,
黄光杰
材料导报
加工图能优化材料的加工工艺,在由应变速率和变形温度构成的二维平面上,将功率耗散图和失稳图以等高线的形式叠加在一起便构成了加工图.回顾了全属材料热加工图的研究进展,重点介绍了基于动态材料模型加工图的原理及几种耗散和失稳判断准则,对其适用性进行了对比分析.
关键词:
加工图
,
动态材料模型
,
塑性失稳
,
幂律定律
,
功率耗散系数
王克鲁
,
鲁世强
,
李鑫
,
杨化娟
,
董显娟
稀有金属材料与工程
利用Thermecmastor-Z热模拟试验机,在变形温度102～1080℃和应变速率0.001～70 s-1范围内对原始等轴组织的Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行等温恒应变速率压缩实验,分析高温流动行为,构建基于动态材料模型的功率耗散图,并结合微观组织观察对其β加工的动态再结晶行为进行研究.结果表明,Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金在β单相区变形时,不同温度和应变速率下的流动应力曲线均呈稳态流动特征,但仅根据流动应力曲线并不能确定是否发生动态再结晶.根据功率耗散图分析和微观组织观察可知,Ti.6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金β加工易发生动态再结晶的热力参数范围为:变形温度.1020～1080℃,应变速率0.01～0.1 s-1,此区域功率耗散功率,,值都大于0.4,为实际β加工时优化的热力参数范围;应变速率过高或过低,均不易发生动态再结晶.
关键词:
Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金
,
动态再结晶
,
β组织
,
动态材料模型
,
功率耗散图
曾卫东
,
周义刚
,
周军
,
俞汉清
,
张学敏
,
徐斌
稀有金属材料与工程
综述了基于原子模型的Raj加工图和基于动态材料模型(DMM)加工图的研究进展,重点介绍了DMM的原理,对比分析了几种常见的塑性失稳判断准则的优缺点,并以基于DMM加工图为例,分析了材料成形过程中各种变形机制,并进一步阐明了加工图的发展方向.
关键词:
加工图
,
耗散
,
动态材料模型
,
塑性失稳判断准则
,
绝热剪切带
权国政
,
王阳
,
余春堂
,
董旭刚
,
周杰
,
夏玉峰
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热物理模拟试验机对7050铝合金在变形温度573～723 K、应变速率0.01 ～10 s-1、最大压缩量80％的条件下进行了等温压缩实验,得到该合金多组真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)、功率耗散系数(η值)、失稳判据(ζ值)三重判据的底层材料数据.通过m值、η值和ζ值的正负分布而三重递进识别出不同应变下稳定变形参数区和失稳区,最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构建含应变影响的系列加工图,基于此识别出高η值和高ζ值的最优化稳定变形参数区,以及负m值、负η值和负ζ值的最大化失稳变形参数区,可以为确定最佳的热变形工艺参数提供理论指导.
关键词:
铝合金
,
热压缩
,
动态材料模型
,
加工图
,
流变失稳
鲁世强
,
李鑫
,
王克鲁
,
董显娟
,
李臻熙
,
曹春晓
中国有色金属学报
基于动态材料模型理论的加工图技术被广泛用于设计和优化材料热加工工艺中,以实现微观组织和性能的控制.综述动态材料模型的相关理论,介绍基于动态材料模型的稳定变形区和失稳变形区的各种判据及其物理含义,比较和分析各种判据的应用情况及其有效性,对判据在某些情况下预测失败的原因进行分析,指出利用各种判据优化材料热加工工艺时的选用原则.
关键词:
动态材料模型
,
加工图
,
变形稳定区判据
,
变形失稳区判据
,
工艺优化
权国政
,
王阳
,
张艳伟
,
王熠昕
,
王月乔
,
周杰
功能材料
通过Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V（TA15）合金多组试样热物理模拟压缩实验获得温度1073～1323K、应变速率0.01～10s-1下的真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数m、功率耗散系数η、失稳判据ξ三重指标的底层材料模型。以一组3D曲面形式揭示了应力、应变速率、温度、应变量的共同作用诱导的多种变形机制的转化及同时存在所引起的应变速率敏感系数m的剧烈响应,并通过m值的正负初步识别变形稳定区和失稳区。进一步绘制能量耗散图并识别出η值为负的不稳定变形区,以及η值为正的稳态变形区。在此基础上最后通过失稳判据分布图识别出ξ〉0的稳定变形区、ξ≤0的失稳变形区。最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构造最终所需的含应变影响的系列加工图。综合识别后,具有较高m值水平、较高η值水平、较高ξ值水平的稳定变形参数区间为优先推荐,具有负m值水平、负η值水平、负ξ值水平的失稳变形参数区间为避免推荐。
关键词:
钛合金
,
热压缩
,
动态材料模型
,
应变速率敏感指数
,
加工图
曹素芳
,
潘清林
,
刘晓艳
,
陆智伦
,
何运斌
,
李文斌
材料科学与工艺
为确定Al-Cu-Mg-Ag合金的热加工工艺制度提供理论依据以及便捷的途径,基于动态材料模型(DMM)理论和Ziegler失稳判据,采用Al-Cu-Mg-Ag合金的热变形实验数据,建立了热变形加工图,并利用加工图理论分析了该合金在热变形过程中的变形行为.结果表明:Al-Cu-Mg-Ag合金热变形时有2个失稳区域,一是变形温度为300～400℃、应变速率为0.1～10s-1的区域,二是变形温度为450～500℃、应变速率为1.0～10 s-1的区域;该合金的热变形参数建议在变形温度350～450℃、应变速率0.001 s-1的范围内选取.
关键词:
Al-Cu-Mg-Ag合金
,
加工图
,
热变形
,
动态材料模型
,
流变失稳
