腐蚀与防护
天然气井的管材选择中，对于含H2S的气井通常采用抗硫管材，对于含Q2O的高产气井，如塔里木克拉2气井，可以采用13Cr或超级13Cr不锈钢，而对于同时含有CzO＋HzS的气井需要选用双相不锈钢甚至镍基合金。因为耐蚀管材价格高昂，以上方案对于低产气井不合适。完井工具配合环空保护液方法是国内外高产气井采用较多的防腐蚀措施之一，但此类工具主要为国外产品，价格高，而国内产品性能不稳定，有效期不稳定。一些气田因为生产后期采用排水采气和积液复产，井下腐蚀环境复杂。试验采用玻璃钢耐蚀管道，但因刚度不够出现不少问题。另外如靖边气田冬季采用注醇生产工艺，容易造成玻璃钢管老化失效，也不能采用。
关键词:
天然气井
,
腐蚀防护
,
双相不锈钢
,
管柱
,
管材选择
,
高产气井
,
完井工具
,
靖边气田
余存烨
腐蚀与防护
doi:10.3969/j.issn.1005-748X.2005.12.013
水冷器是石化生产的重要设备之一,为防止水冷器腐蚀,采取了水处理、涂镀层、耐蚀材料与阴极保护等各种防护方法.根据石化生产中的应用实践,对上述防腐蚀方法,从适用性与经济性方面等进行论述.
关键词:
水冷器
,
水处理
,
Ni-P化学镀
,
牺牲阳极保护
,
渗锌
,
渗铝
,
双相不锈钢
李燕
,
杜忠泽
,
胡坤太
钢铁钒钛
对2205双相不锈钢连铸坯进行高温短时拉伸试验,分析了抗拉强度、断面收缩率随温度的变化情况.观察了试验温度为1300、1050、950、850℃下试样的高温组织及断口形貌.结果表明,在1150 ～1350℃温度范围内,双相不锈钢试样具有很好的塑性；在1000～1109℃时,较高的应变速率抑制了软化作用的进行,使双相不锈钢出现第Ⅱ脆性温度区,同时试样中存在的疏松和细小析出物进一步加剧了裂纹的发展.第Ⅲ脆性区产生的原因是由于在奥氏体晶界上析出了氮化物、碳氮化物等细小析出物造成晶界脆化.
关键词:
双相不锈钢
,
连铸坯
,
高温力学性能
,
断口形貌
,
疏松
宾远红
,
李培芬
,
李志铮
,
范兆永
材料热处理学报
采用金相显微镜、扫描电镜、能谱分析、室温冲击等方法,研究了不同固溶温度下2205双相不锈钢σ相析出行为以及对冲击性能的影响,用于指导双相不锈钢的热加工工艺.结果表明:在750～ 900℃时,有σ相析出,析出位置集中在α/γ相界上.随着固溶温度的升高,σ相析出尺寸变大,析出量呈先增多再减少,σ相析出的鼻尖温度范围在850 ～ 900℃之间.σ相析出使2205双相不锈钢冲击韧性急剧下降,随固溶温度的升高,冲击韧性持续降低,900℃时冲击韧性最差,仅有38 J,因此双相不锈钢在热加工过程中应尽量避免在σ相析出温度范围内停留.
关键词:
双相不锈钢
,
固溶处理
,
σ相
,
冲击韧性
陈雷
,
王龙妹
,
杜晓建
,
刘晓
材料热处理学报
通过对2205双相不锈钢在铸态、锻态下流变曲线与组织的分析,研究了组织对热加工性能,特别是流变行为、变形抗力及失效特征的影响,讨论了双相不锈钢热加工开裂的机理及其影响因素.结果表明:在相同的热变形条件下,锻态材料较铸态材料具有良好的热加工性能,流变曲线上呈现出的"稳态区"更明显,开裂情况也得到显著改善,但变形抗力有所增加.两相不同的变形机制及初始K-S取向关系、硬且粗大带尖角的奥氏体的不均匀分布是造成双相不锈钢热加工开裂的重要因素.
关键词:
双相不锈钢
,
热加工性能
,
开裂
,
流变行为
叶友祥
,
江来珠
,
苗雨川
,
宋红梅
,
金学军
上海金属
研究了TMCP工艺对双相不锈钢S32101中厚板组织和性能的影响.TMCP处理后,材料在-40℃冲击值为43 J,与退火态相比下降了61 J;TMCP态的点蚀失重速率为6.48g/(m2·h),与退火态相比升高了一倍左右.TEM分析显示,铁素体和奥氏体相内分布着大量的位错.铁素体相内和两相界面均未发现析出相.组织未完全回复再结晶是冲击性能和耐蚀性下降的主要原因.
关键词:
双相不锈钢
,
S32101
,
TMCP
,
组织
,
冲击性能
