水恒勇
,
刘继雄
,
李美琳
,
赵爱民
,
曹嘉丽
机械工程材料
通过显微组织观察、拉伸试验、磁性能试验等方法分析了热处理工艺对一种新型节镍奥氏体无磁钢组织和性能的影响。结果表明：经过1150℃×1h固溶＋750℃×4h时效处理后，该钢中的析出相细小弥散，具有良好的力学性能和较低的磁导率；其屈服强度为637MPa，抗拉强度为1134MPa，伸长率为36．8％，磁导率为1．254×10^-6H·m^-1。
关键词:
无磁钢
,
固溶时效处理
,
显微组织
,
力学性能
,
磁导率
田素贵
,
包宪宇
,
于慧臣
,
刘洋
,
赵忠刚
,
陈礼清
,
刘相华
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.1.003
通过长期时效、固溶+时效处理和蠕变性能测试,研究了处理工艺对热连轧Ti一6Al-4V合金蠕变行为的影响.结果表明,在400℃,575MPa条件下,热连轧态合金有较低的蠕变寿命,经长期时效和亚温固溶时效处理后,合金的蠕变寿命由70h分别提高到230h和548 h.热连轧态Ti-6Al-4V合金的组织结构由类条状α相和网状β相组成;经长期时效处理后,在α相中析出大量粒状α相;而经亚温固溶+时效处理后,合金中形成的高固溶度等轴α相和高体积分数的"网篮"组织,是使合金较大幅度提高蠕变寿命的主要原因.在蠕变期间,热连轧合金的变形机制是α相中发生位错滑移;而固溶+时效处理合金的主要蠕变机制是波浪状〈a+c〉位错发生锥面滑移.随蠕变进行,合金中α相内发生高密度位错的束集,及发生动态再结晶以细化晶粒,其中细小α相和"网篮"组织的共同作用,是使合金具有较高蠕变寿命和较好塑性的主要原因.
关键词:
热连轧Ti-6Al-4V合金
,
长期时效
,
固溶时效处理
,
组织结构
,
蠕变特征
赵晓东
,
韩连华
,
陈慧琴
,
路瑞龙
,
刘建生
稀有金属
以435℃/2 h+200℃/12h固溶时效预处理的新型Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金为研究对象,在温度350～400℃,应变速率0.01～1 s1和变形量60％～80％条件下进行热压缩变形,再经350℃/0.5 h+470℃/2 h退火和固溶处理.采用光学(OM)、电子显微镜(EBSD、TEM)组织观察和测试方法,研究了时效预处理析出相粒子对热压缩变形及随后退火和固溶处理过程中晶粒组织的演变机理和规律.结果表明:(1)在400℃、0.05 s-1、60％条件下,lnZ值为24.33,发生了连续动态再结晶,获得了细小均匀的再结晶晶粒组织;经退火和固溶处理后,晶粒趋于等轴状,尺寸稍有增加,最终获得细小均匀的晶粒组织.(2)在380℃、0.1 s-1、60％条件下,lnZ值增加到25左右,晶粒沿变形方向拉长,晶界断续分布着细小的再结晶晶粒;经退火和固溶处理后,晶粒长大不明显,在变形拉长的晶粒内部均匀分布着尺寸较小的回复亚晶粒.(3)当应变速率较快或变形温度较低,lnZ值增加到约26,且变形量较大时,动态再结晶不明显,晶粒沿变形方向剧烈拉长;经退火和固溶处理处理后,晶粒长大明显,最终获得粗大的晶粒组织.
关键词:
Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金
,
固溶时效处理
,
第二相粒子
,
热压缩变形
,
晶粒组织
袁丰伟
,
郑海忠
,
鲁世强
,
胡春文
,
王晓震
机械工程材料
采用光学显微镜研究了固溶和时效处理对0Cr21Ni6Mn9N含氮奥氏体不锈钢显微组织的影响.结果表明:0Cr21Ni6Mn9N钢冷拔管经1 100℃固溶处理后,晶粒尺寸变大,孪晶数量增多且层厚增加,晶界及晶粒均很清晰,无任何析出物;经固溶及650℃时效处理后,晶粒尺寸与固溶态的相差不大,但晶界上有大量黑色粒状M23C6相析出;经固溶及850℃时效处理后,出现大晶粒吞并小晶粒的现象,晶粒发生了二次长大,且晶界处的M23C6相数量较650℃时效的有所减少.
关键词:
0Cr21Ni6Mn9N钢
,
固溶时效处理
,
退火孪晶
,
析出相
王启
,
贺志荣
,
刘曼倩
,
杨军
,
刘艳
稀有金属材料与工程
用示差扫描量热仪研究了Ni含量和固溶时效处理对Ti100-xNix(x=33.3-75)合金相变类型和相变温度的影响.结果表明,固溶淬火态Ti10-xNix合金发生B2→B19'一阶段相变,x=40-49时,合金相变温度(TM)保持恒定不变,x=49-52时急剧下降,x=52-56时逐渐升高,Jx=56-70时又保持不变.Ti10-xNix合金在773 K时效3.6 ks和36 Ks后,X=40～50.5时,合金发生B2→B19'一阶段相变,随着x的增加,TM先保持不变,然后突然下降;x=50.5-52时,合金发生B2→R→B19'两阶段相变,随着X的增加,TM渐下降;X=53-70时,合金发生三阶段相变,随着x的增加,相变温度TM1和TM2先升高,后趋于恒定值.Ti100-xNix合金在773 K时效360ks后,除了X=51合金发生B2→R→B19'两阶段相变和X=53合金发生三阶段相变比较特殊外,其余合金都发生B2→B19'一阶段相变.
关键词:
Ti-Ni合金
,
形状记忆合金
,
固溶时效处理
,
多阶段相变
陈文革
,
李永华
,
邵菲
,
丁秉均
材料热处理学报
采用高分辨的透射电子显微镜分析铬青铜和铜铬锆在固溶时效处理前后的显微组织。结果表明,铬青铜和铜铬锆合金在固溶时溶解于铜基体的强化相Cr在时效后弥散均匀分布在基体Cu上。铬与铜没有中间相或化合物形成,铜铬锆固溶时效处理后组织中的析出相要比铬青铜组织中的析出相尺寸小,铜铬锆晶界处偏聚的析出相尺寸也比铬青铜晶界处的析出相小,而且添加锆所构成的铜合金则有Cu5Zr相的析出。
关键词:
固溶时效处理
,
组织结构
,
铬青铜
,
铜铬锆
彭浩平
,
伍波
,
张胜利
,
涂浩
,
苏旭平
,
王建华
材料热处理学报
利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和电子拉伸仪等分析和测试了2618-Ti铝合金显微组织和力学性能,确定了该合金的最佳固溶时效处理工艺,探讨了该合金的强韧化机制.结果表明,2618-Ti铝合金的最佳固溶处理工艺参数为540℃固溶处理30 min;最佳时效处理工艺参数为190℃时效处理16h.2618-Ti铝合金固溶处理后的抗拉强度明显高于同状态下的2618铝合金,但伸长率明显下降;经过时效处理后,该合金的抗拉强度和伸长率都略高于同状态的2618铝合金.2618-Ti铝合金的室温强化是时效析出相、弥散Al3Ti相和Al18Mg3Ti2相综合作用的结果;2618-Ti铝合金室温伸长率比2618铝合金的更高的原因是弥散Al3Ti相晶粒细化作用的结果.
关键词:
2618-Ti铝合金
,
固溶时效处理
,
显微组织
,
力学性能
,
强韧化机制
柳瑞清
,
谢水生
,
蔡薇
,
王晓娟
,
黄国杰
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2006.02.027
主要对引线框架用Cu-Cr-Zr合金的加工与性能进行了研究,通过对固溶态、时效态合金性能的研究分析,发现在合理的固溶时效与形变热处理工艺条件下,可获得抗拉强度为540.4 MPa,电导率为84%IACS的高性能Cu-Cr-Zr合金带材.
关键词:
引线框架
,
Cu-Cr-Zr系
,
固溶时效处理
,
合金抗拉强度
,
电导率
姚志浩
,
阮雅婷
,
董建新
,
张十庆
,
张麦仓
,
倪童伟
,
秦琴
材料热处理学报
对A286铁基高温合金进行固溶温度+时效两段式热处理工艺优化研究.采用固溶热处理制度为930 ～ 1020℃/4 h/WC,固溶时间为0～4h.合金时效研究采用640 ～790℃/4 h/ AC热处理;在时效温度730℃条件下,研究0～16h时效时间对合金组织及性能的影响.结果表明:随着固溶温度上升和时间延长,合金晶粒尺寸有一定程度长大,但硬度逐渐下降;随着时效温度提高及时间延长,合金的硬度先升高而后降低;在固溶热处理过程中,合金随着固溶处理温度提高及时间的延长,γ'相回溶入基体;当固溶后的时效温度提高至700℃才析出γ'强化相;随着时效时间延长,析出的γ'强化相发生粗化;合金时效γ'强化相粗化过程符合Ostwald熟化长大规律,计算值与实际值相关系数大于97％;同时,确定了最佳的热处理工艺制度.
关键词:
铁基A286高温合金
,
固溶时效处理
,
显微组织
,
力学性能
伍波
,
李龙
,
夏承东
,
韩银娜
,
周德敬
材料热处理学报
doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2016-X348
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)和差示扫描量热仪(DSC)等分析手段研究了A1-7.0Zn-2.9Mg合金板在制备过程中及不同时效热处理工艺下的显微组织及力学性能.结果表明,A1-7.0Zn-2.9Mg合金铸态组织主要由α(A1)+ Mg32(Al,Zn)a9 (T)相共晶组织、A1(Fe,Mn) Si相和少量过剩T相组成.经均匀化处理后,共晶相基本溶入基体中,基体中又重新析出MgZn2粒子及少量Al3Zr相.热轧后的晶粒组织沿轧制方向呈纤维状分布.试验了一种低温时效+常规时效的LTA工艺,结果显示,LTA态的合金强度和伸长率均略高于峰值时效(T6)和回归再时效(RRA)态.同时,析出相尺寸明显大于T6、RRA和双极时效(T73)态,且晶界析出相呈粗大不连续分布,具有较好的抗应力腐蚀开裂(SCC)潜力.
关键词:
Al-7.0Zn-2.9Mg铝合金
,
固溶时效处理
,
显微组织
,
力学性能
