王学滨
稀有金属材料与工程
认为试样表面的变形场出现不连续性不是绝热剪切带出现的标志,而是形变绝热剪切带进一步发展的结果；在计算绝热剪切带内部的峰值温度时应从局部剪切应变中扣除弹性应变,因为弹性应变不会对塑性功有所贡献.以动态扭转的Ti-6Al-4V试样(TA-50)为例,计算了绝热剪切带内部的峰值温度,其被划分为3部分:环境温度、均匀和非均匀变形引起的温度.在两种条件下(从局部剪切应变中扣除弹性应变与否),计算出的峰值温度分别为669和665℃,其在热回复和再结晶的温度范围之内,未达到相变的温度,比Liao及Duffy的理论计算值(630℃)要高.如果剪切应力-局部塑性剪切应变的关系不能完全确定,适当的近似是必要的.
关键词:
Ti-6Al-4V
,
绝热剪切带
,
峰值温度
,
局部塑性剪切应变
,
剪切弹性模量
,
再结晶
杨浩
,
曲锦波
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201509008
通过系列焊接热模拟试验,研究了焊接热输入和焊接峰值温度对13MnNiMoR钢焊接热影响区显微组织和冲击韧性的影响.结果表明:随着焊接热输入的增加,试验钢粗晶热影响区(CGHAZ)组织中粒状贝氏体的含量增加,贝氏体铁索体板条尺寸增大,冲击韧性降低;随着焊接峰值温度的降低,热影响区的组织和韧性呈现明显变化,其中当峰值温度处于γ+α两相区(800℃)时,临界热影响区(ICHAZ)组织中形成多边形铁素体+大量的马氏体/奥氏体(M/A)组元,严重恶化了冲击韧性,成为整个热影响区中最薄弱的区域.
关键词:
焊接热循环
,
13MnNiMoR钢
,
热影响区
,
峰值温度
,
焊接热输入
于少飞
,
钱百年
材料研究学报
doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2004.04.011
研究了X70管线钢模拟热影响区的局部脆化现象和临界再热粗晶区粒状贝氏体的形成及其对韧性的影响规律.结果表明,二次峰值温度为780℃时,M-A组元在原奥氏体晶界成链状分布;二次峰值温度为840℃时,原粗晶区晶界位置生成了细晶贝氏体带,及大颗粒的M-A组元;二次峰值温度为900℃时,M A组元弥散分布,原粗晶区的奥氏体晶界消失.在二次加热过程中奥氏体主要在原粗晶区晶界形核长大.X70钢的粗晶区出现再加热脆化现象,它的脆化温度区间是一个比Ac1-Ac3更窄的温度区间,主要在T2P=Ac1-840℃温度范围内.临界再热粗晶区脆化的主要原因是在晶界上有链状分布的M-A组元.
关键词:
金属材料
,
临界再热粗晶区(IRCGHAZ)
,
热模拟
,
M-A组元
,
峰值温度
,
局部脆化
张田宏
,
魏金山
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.1999.05.004
通过热模拟试验研究了10CrNi3MoV钢在线能量为15～100kJ/cm范围内时焊接热影响区(HAZ)组织和性能的变化规律.结果表明,经过一次热循环后,特别是峰值温度为1300℃时,冲击韧性显著降低.金相分析表明,冲击韧性的降低与组织和晶粒粗大有关,但总体低温冲击韧性能够保持在较高的水平上(A kv,-50℃>60J).经过二次热循环后,线能量较低时,热影响区冲击韧性得到改善;线能量较高时,热影响区冲击韧性大大降低.
关键词:
热影响区
,
峰值温度
,
焊接线能量
