迟洪亮
,
李俊国
,
冯帅
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.06.018
针对唐钢50 t转炉冶炼条件,采用Fluent软件对氧气射流—钢液两相间相互作用进行了数值模拟研究,分析了变角氧枪作用下熔池内钢液流场、枪位及喷孔倾角对弱搅拌区比率的影响规律,为变角氧枪结构优化提供了理论依据.结果表明:与非变角氧枪相比,变角氧枪作用下钢液流场更均匀;熔池底部存在弱搅拌区,随着枪位的提升,熔池弱搅拌区比率有所增加;除喷头F外,研究的变角氧枪作用下熔池的弱搅拌区比率普遍低于非变角氧枪;在同一枪位下,与对角喷孔倾角相差0.5°相比,对角喷孔倾角相差1°时,熔池内弱搅拌区比率更低;在研究的9个喷头中,喷头D(11°/12°)作用下熔池内弱搅拌区比率最小.
关键词:
转炉
,
炼钢
,
变角氧枪
,
弱搅拌区
,
枪位
,
喷孔倾角
,
数值模拟
薛利强
,
何平
钢铁钒钛
以某钢铁厂170 tRH精炼装置为原型,运用数值模拟的方法对其在不同吹气量、浸渍管内径、插入深度和真空度下的流场进行了模拟,并对熔池内弱搅拌区的分布和变化进行了分析.研究表明:大包熔池上部存在3个弱搅拌区.随着吹气量的增大,1区、3区区域迅速减小；2区先增大后减小,在100m3/h时达到最大.增大浸渍管内径,1区、2区、3区区域减小,2区在两浸渍管中下方出现了一狭长的弱搅拌区.增大浸渍管插入深度,3个弱搅拌区增大,熔池液面处速度降低,趋于平稳.增大真空度,3个弱搅拌区略有减小.在降低弱搅拌区的几个因素中,吹气量影响最大,浸渍管内径次之,真空度最小.
关键词:
RH流场
,
弱搅拌区
,
数值模拟
,
浸渍管
,
吹气量
杨赵军
,
曾亚南
,
李俊国
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2016.05.021
针对唐钢65t钢包实际条件,采用Fluent软件对钢包底吹结构和工艺参数对钢液流场、弱搅拌区和混匀时间的影响进行研究,并采用冷态模拟试验进行验证,为钢包底吹结构和工艺参数优化奠定了理论和试验基础.结果表明,钢液流速较高的区域主要集中在高速流股区域和钢包上部,而弱搅拌区主要集中在钢包底部;吹氩量为100 L/min的条件下,底吹夹角180°、底吹中心距0.6R时钢包的弱搅拌区体积率最小;底吹中心距0.6R、底吹夹角180.条件下,钢液弱搅拌区体积率和混匀时间均随着底吹气体流量的增加而呈下降趋势;冷态模拟试验结果证实了混匀时间随着底吹气体流量增加而呈现降低的趋势,而且数值模拟确定的混匀时间与冷态模拟试验结果基本一致,证实了数学模拟结果的可靠性.
关键词:
钢包底吹
,
流场
,
弱搅拌区
,
混匀时间
,
数学模拟
