王和平
,
王智慧
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2008.02.017
在陶瓷复合装甲的制备中,陶瓷的约束工艺是影响陶瓷复合装甲抗弹性能的主要因素,合理有效的三维约束,能提高陶瓷复合装甲抗弹性能.探讨陶瓷形状、尺寸,复合胶强度,增强纤维排列、铺设,背板刚度等复合工艺要素对抗弹性能的影响.试验结果表明,采用优化约束工艺制备的陶瓷复合装甲板抗弹性能良好,并具有抗多发弹打击能力.
关键词:
复合装甲
,
复合工艺
,
约束效应
,
陶瓷
,
抗弹性能
胡丽萍
,
王智慧
,
郭领
,
侯圣英
,
韩肃
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2009.06.018
采用12.7 mm穿燃弹,进行陶瓷/铝合金复合靶板在不同倾角下的侵彻试验,研究靶板倾角对抗弹性能的影响.结果表明:随着倾角的增大,靶板的局部防护系数单调增加,表明防护能力在增加;陶瓷面板与背板粘合后靶板的局部防护系数显著高于面板与背板未粘合的情况.
关键词:
倾角
,
陶瓷
,
铝合金
,
复合靶板
,
抗弹性能
武海玲
,
武新
,
王军花
,
王青
,
钟涛
,
苗成
,
李树涛
,
白利红
兵器材料科学与工程
doi:33-1331/TJ.20111221.2208.005
在陶瓷靶前加约束面板,面板厚为1,2,2.6,3 mm.采用14.5 mm口径弹道枪发射14.5 mm穿燃弹进行靶试,比较不同厚度面板对靶板整体抗弹性能的影响.结果表明:随面板厚度增大,靶板整体防护系数下降；面板厚为1 mm,靶板防护系数最高,面板破坏状态为花瓣状形貌；面板厚为2,2.6,3 mm,面板破坏形貌为弹径大小的孔洞.对试验方案进行数值模拟,模拟结果与试验结果相一致.
关键词:
面板
,
复合靶板
,
穿燃弹
,
抗弹性能
杨杰
,
邱日祥
,
胡志昂
兵器材料科学与工程
采用霍普金森压杆对防弹玻璃进行动态压缩实验，分析其破坏机理和防护机理，并通过靶试试验研究PVB夹层防弹玻璃的抗弹性能。结果表明：玻璃的压缩强度随应变率的增加而增大，但压缩失效应变随应变率的增大而减小；胶层可以有效提高玻璃的动态失效应变，使玻璃的吸能能力大幅提高；玻璃的动态强度随试样厚度的增加而提高，动态失效应变随试样的横截面积的增加而升高；玻璃在冲击载荷下出现大量裂纹并粉碎破坏，需要消耗大量能量作为表面能，从而能够有效消耗子弹的能量；PVB夹层防弹玻璃具有较强的防弹性能，且当迎弹层较厚时弹坑深度较浅。
关键词:
防弹玻璃
,
动态力学响应规律
,
防护机理
,
抗弹性能
杨凯文
,
程兴旺
,
郑超
,
彭美旗
,
靳丹
稀有金属材料与工程
采用分离式霍普金森压杆和终点弹道实验装置,研究了α-β区和β区锻造的TC21钛合金的动态力学性能和抗弹性能.结果表明:在动态压缩试验条件下,α+β区锻造的TC21钛合金较之β区锻造的TC21钛合金具有更高的动态强度,而β区锻造的TC21钛合金的临界断裂应变更大,具有更好的动态塑性变形能力;在12.7 mm穿甲弹侵彻条件下,无论是α+β印区还是β区锻造的TC21钛合金靶板的抗弹性能均与TC4钛合金靶板的抗弹性能相近,这可能是由于TC21钛合金和TC4钛合金靶板都易于发生绝热剪切破坏所导致.α+β区锻造的双态组织靶板的损伤模式为塑性扩孔导致的背部崩落破坏模式,β区锻造的片层组织靶板的损伤模式为脆性破碎模式;2种组织靶板的失效破坏均为绝热剪切带和其诱发的裂纹所导致.
关键词:
TC21钛合金
,
热加工工艺
,
动态力学性能
,
抗弹性能
李永东
,
张男
,
唐立强
,
林宏
,
崔洪伟
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2003.02.003
对以Al2O3陶瓷作面板、以石墨与超高分子量聚乙烯杂交纤维增强环氧树脂基复合材料为背板的复合装甲的抗弹性能进行了理论分析和实验研究,探讨了面板与背板的材料参数、几何参数等对复合装甲的抗弹性能的影响, 得到了具有工程指导意义的结论.
关键词:
Al2O3陶瓷
,
超高分子量聚乙烯纤维
,
复合材料
,
装甲
,
抗弹性能
高瑞华
,
范群波
,
王富耻
,
张毅鹏
,
霍利瑞
,
裴传虎
稀有金属材料与工程
采用分离式Hopkinson Bar技术针对不同热处理制度的TC6、ATI425以及TC3钛合金φ5 mm×5 mm圆柱形标样进行了动态压缩实验,测定得到了试样在3000 s-1高应变率条件下的动态强度、动态塑性及冲击吸收功;同时开展了以钛合金为面板、A3钢为背板的复合装甲抗弹性能试验,分析了钛合金动态力学性能与其抗弹性能之间的关系.结果表明:钛合金面板的抗弹性能与其动态强度和动态塑性均密切相关;钛合金的动态强度对材料抗弹性能的影响比动态塑性更加显著,其抗弹性能主要取决于动态强度;同时,表征钛合金动态力学性能优劣的冲击吸收功不能直接反映钛合金的抗弹能力;较大区域的正面开坑和较小的剪切充塞可以明显提高钛合金面板的抗弹性能.
关键词:
钛合金
,
抗弹性能
,
动态强度
,
动态塑性
,
冲击吸收功
张光渊
,
张氢
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2008.04.005
通常使用低中碳调质处理钢生产均质中厚度装甲铸钢炮塔和装甲板,具有良好的韧性和抗弹性能.低碳低合金M-B型高强钢具有回火板条马氏体组织,以及高硬度和高淬透性,低碳马氏体钢在具有与低中碳回火索氏体组织钢相等的韧性(αk、δ5、ψ)和断裂韧性(KIC)情况下,其强度极限(σb)可较调质钢提高294～392MPa,从而使钢的抗弹性能相应地提高.依据装甲钢验收质量标准,对调质钢和低碳马氏体钢的性能和断口组织进行评论和对比,并着重强调了钢质纯洁性和淬透性是上述两种合金钢在各自硬度范围内获得最佳综合物理力学性能和抗弹性能的前提条件,也是生产均质装甲钢的关键性能.认为均质厚装甲采用低碳M-B型高锰钢制造是合理的新途径.
关键词:
低碳M-B型高强钢
,
低碳板条马氏体
,
厚装甲
,
高淬透性
,
抗弹性能
李晓源
,
时捷
,
董瀚
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2010.02.008
利用卵形尖头弹丸垂直撞击40CrNi2Mo钢中厚靶板,观察不间弹速下钢板出现的损伤形貌,评定背面强度极限,分析了穿甲机制与抗弹性能的关系.结果表明,抗拉强度小于1 270 MPa时,钢板以塑性扩孔形式穿甲.利用两阶段塑性扩孔模型计算出的钢板塑性扩孔耗能与实验吻合较好.由于强度是影响塑性扩孔耗能的主要因素,因而钢板的抗弹性能随着强度升高而单调递增.强度进一步升高后钢板因产生与绝热剪切相关的损伤而失效,因而抗弹性能下降.
关键词:
40CrNi2Mo钢
,
塑性扩孔
,
绝热剪切
,
抗弹性能
付勇涛
,
刘静
,
刘武群
,
邱长生
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2007.05.015
借助7.62 mm穿甲燃烧弹测定了硬度40～53HRC、15 mm厚Si-Mn-B装甲钢临界安全角,作为抗弹性能的表征值,测定对应靶板的力学性能,对抗弹性能与力学性能之间的关系进行研究.以临界安全角为因变量,靶板力学性能为自变量,利用人工神经网络和Turbo-Basic编写的多元逐步回归程序建立了Si-Mn-B装甲钢临界安全角与力学性能之间的数学模型,再通过模型预报,选择出最佳抗弹性能与力学性能之间的数学模型模型θ°=15.318 9+8.103 1x(dHB)-0.004 9x(Rm)-0.044 3x(Akv)+0.121 4x(A),并得出了力学性能对抗弹性能的影响程度依次为dHB＞Rm＞Akv＞A.
关键词:
抗弹性能
,
力学性能
,
人工神经网络
,
Turbo-Basic
,
数学模型
