王冠
,
鞠慧
,
李落星
,
姚再起
机械工程材料
采用正交试验法设计气体渗氮试验,综合分析了渗氮前回火温度、渗氮温度、渗氮时间、氨分解率四个工艺参数对H13钢渗氮层深度及显微硬度的影响,得到了优化的渗氮工艺,并与优化前的工艺进行对比.结果表明:渗氮温度对渗层硬度的影响最为显著,随渗氮温度的升高,表面硬度先增加后降低；氨分解率对渗层深度影响最为显著,随着氨分解率的增大,渗层深度先减小后增大；最佳渗氮工艺为渗氮前560℃回火、渗氮温度535℃、渗氮时间15 h、氨气分解率50％；与原始工艺相比,优化后的渗氮工艺制备的渗氮层具有更大的渗层深度和硬度.
关键词:
H13钢
,
气体渗氮
,
正交试验
,
工艺参数
王炳英
,
孙振铜
,
蒋文春
,
侯振波
材料热处理学报
用氨气作为渗剂,对35 CrMo钢进行不同时间的气体渗氮处理。借助光学显微镜和显微硬度计分别进行了渗氮层的微观组织观察和硬度测试,利用M398电化学综合测试系统测试了动电位极化曲线,并在高温高压反应釜中进行了CO2腐蚀行为的研究,利用SEM、EDS和XRD分析了腐蚀产物膜的结构和相组成。结果表明：35 CrMo钢经过气体渗氮后自腐蚀电位正移,自腐蚀电流密度下降;CO2高温高压模拟实验条件下,渗氮后平均腐蚀速度降低,腐蚀产物膜由致密、完整的晶体状FeCO3构成,有效降低35 CrMo钢的腐蚀速率。
关键词:
35CrMo钢
,
气体渗氮
,
极化
,
CO2腐蚀
谢鲲
,
孙金全
,
夏鹏成
,
曹梅青
,
岳丽杰
材料热处理学报
将电火花线切割316奥氏体不锈钢试样在450℃下进行气体渗氮8h.分析原始面和线切割面渗氮后的显微组织、渗层相结构及元素分布,并对其硬度、耐磨性和耐蚀性进行测试.结果表明,线切割面渗氮后得到了更厚的渗层,渗层由S相(扩展奥氏体相)组成,渗氮后硬度和耐磨性大幅提高,而耐蚀性基本不变.线切割促进渗氮的原因在于电火花加工过程中快速冷却形成表层马氏体,促进活性氮原子的快速扩散.
关键词:
316不锈钢
,
气体渗氮
,
电火花加工
,
奥氏体
,
马氏体
贾永敏
,
肖桂勇
,
许文花
,
吕宇鹏
材料热处理学报
渗氮层的脆性和耐磨性是评价其质量的重要指标.本文对25Cr2MoVA钢进行气体渗氮试验,利用X射线衍射仪、光学显微镜、显微硬度计以及磨损试验机对渗氮层进行分析,重点研究了不同工艺下渗氮层的脆性及耐磨性.结果表明,脆性级别均为1级,渗氮后的试样的耐磨性有显著提高.
关键词:
气体渗氮
,
显微组织
,
脆性
,
化合物层
,
磨损性能
许文花
,
肖桂勇
,
贾永敏
,
吕宇鹏
材料热处理学报
对0.25C-2.5Cr-Mo钢进行气体渗氮,研究了在不同氮势下渗氮层的组织、硬度、相组成及耐磨性.结果显示,当氮势为0.5时获得近似γ′单相化合物层,且其厚度均匀在11μm左右,显示了其在油润滑条件下良好的耐磨性.
关键词:
气体渗氮
,
渗氮层
,
氮势
,
耐磨性
周潘兵
,
周浪
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.04.026
以纯铁为对象,采用增重测量、X射线衍射分析和扫描电镜显微分析方法就充分预氧化对渗氮的作用进行研究.结果表明,渗氮初期,预氧化纯铁表面发生Fe3O4氧化层向ε-Fe3N相的转化;氮原子极易穿过Fe3O4氧化层渗入基体,并在氧化层之下的铁基体形成γ′氮化物;γ′氮化物呈指状延伸生长,使得纯铁渗氮时的化合物层平直界面失稳.渗氮后,与未预氧化试样相比,扣除氧化层本身氮化带来的贡献,预氧化试样的催渗增重达45%,证实较厚的Fe3O4氧化层不仅不会阻碍渗氮,反而具有明显的催渗作用,并提出了两种可能的催渗机理.
关键词:
气体渗氮
,
预氧化
,
纯铁
,
催渗
史红兵
,
何美清
,
黄新民
中国材料进展
通过电化学方法测试了不同电解液中CL-璃子浓度、温度以及pH值对稀土催渗Q235钢渗层的极化曲线的影响,分析了这3种因素对稀土催渗O235钢渗氮层腐蚀性能的影响规律.结果表明,在中性、碱性溶液中,在室温下和一定Cl-离子浓度下渗氮层具有良好的耐蚀性能,从而说明了稀土催渗渗氮层比常规渗氮层具有更优越耐腐蚀能力的基本原因.此外,分别对Q235钢稀土催渗渗氮层和常规渗氮层的组织结构进行了金相观测,表明稀土催渗渗氮层生成厚约28μm的晶粒细小,组织致密的白亮层,从而具有良好的耐蚀性和更高的硬度.
关键词:
Q235钢
,
稀土催渗
,
气体渗氮
,
电化学腐蚀
王津
,
洪悦
,
陈兴岩
,
伍翠兰
材料热处理学报
从热力学和扩散理论上探究了低碳钢气体渗氮氮化势对渗氮化合物层的影响.采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、电子探针、显微硬度计和电化学分析仪对渗氮层进行表征.结果表明:气体渗氮气氛中的氮化势对化合物层的影响规律随渗氮温度的改变有所不同.当渗氮温度不高于550℃时,高氮化势显著增加化合物层厚度;当渗氮温度不低于580℃时,尽管低氮化势延迟化合物层的形成,但化合物层一旦形成就快速增厚,且其厚度达到甚至超过高氮化势下化合物层的厚度.高氮化势渗氮化合物层中N浓度随深度降低,其最外层N浓度高达10 mass％;低氮化势渗氮化合物层中N浓度分布均匀,大约为5 mass％ ～6 mass％.高氮化势渗氮化合物层的耐蚀性较好,韧性和致密性较差.低氮化势渗氮化合物层缺陷较少,韧性较高.
关键词:
气体渗氮
,
氮化势
,
化合物层
,
扩散相变
,
性能
张国松
,
崔洪芝
,
程贵勤
中国表面工程
doi:10.11933/j.issn.1007-9289.2016.06.005
用气体渗氮+淬火(N+Q)复合处理技术对GCrl5进行表面强化,并与单纯的气体渗氮、淬火进行比较,系统研究了硬化层的物相、组织结构及干摩擦特性.结果表明:530℃气体渗氮9h后,渗氮层的化合物层为ε相,厚度约为40 μn;而渗氮之后淬火(N+Q)复合处理使氮化物完全分解,促使N元素向基体扩散,扩散区深约900 μm,N固溶强化作用使得扩散区硬度比淬火硬度约高200 HV0.1,但是因氮化物分解产生孔隙致使表层硬度下降.分别在20 N和100N载荷进行往复干摩擦试验,气体渗氮与N+Q复合处理都能有效降低摩擦因数.在20N载荷时,N+Q复合处理试样体积磨损率低于渗氮与淬火试样;而在100N载荷时,因其表面孔隙,使得初始磨损比淬火试样严重,但是磨损一段时间后耐磨性能提高.
关键词:
淬火
,
气体渗氮
,
复合处理
,
摩擦因数
,
抗磨
