刘辉
,
王佳
,
梁健
,
周俐
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.03.019
采用1:2.5的模型对国内某钢厂72t两流板坯连铸中间包进行水力学模拟.在不同的流量情况下,研究有、无控流装置以及湍流抑制器对中间包流场的影响,得出了最佳内腔的控流装置组合.研究表明,最佳控流装置组合的挡堰深度为80mm,挡坝高度为100mm、坝堰间距80mm、并安装湍流抑制器的效果较佳.在流量分别为1.63 、2.00、2.57、3.00m3/h情况下,最短响应时间分别增加了13、7、22、13 s,死区体积分别降低了3.5％、11.2％、9.1％、13.8％.
关键词:
板坯连铸
,
中间包
,
流量
,
控流装置
,
水力学模拟
汪磊
,
王谦
,
陈永树
,
张国兴
钢铁钒钛
通过水力学模拟试验和数值模拟试验,研究湍流控制器对夹杂物上浮去除的影响,并比较了有无湍流控制器时中间包内夹杂物颗粒的运动轨迹.湍流控制器使从大包注入的钢液返流到达自由表面,从而消除中间包底部流,发展表面流,有利于夹杂物的去除.其中湍流控制器+挡坝的结构对促进夹杂物去除效果最好.
关键词:
中间包
,
湍流控制器
,
夹杂物
,
水力学模拟
,
数值模拟
唐雯聃
,
李京社
,
陈永峰
,
田东方
钢铁钒钛
通过1:6的水力学模型,对顶枪枪位、顶枪气体流量、底吹气体流量、底部供气元件的布置等影响提钒转炉混匀时间的因素进行研究和优化.确定最佳喷吹方案为:枪位183.3mm,顶吹气体流量85.6 m3/ h,底吹气体流量1.05 m3/h;最佳底枪布置方案为:8支底枪分两组布置在转炉底部直径0.4D和0.6D的两个环上,相邻4支底枪成菱形排列.
关键词:
提钒转炉
,
流场优化
,
水力学模拟
,
底枪布置
车立兵
,
朱宏利
,
王新超
,
魏季和
,
史国敏
,
江庆元
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2006.05.007
利用水力学模拟,对不锈钢AOD转炉吹炼过程中熔池混合特性作了初步研究.模型和原型(包括喷枪)间的几何相似比为1/4.依据喷枪内气流特性参数的理论计算确定模型吹气量,并考察了侧枪数及枪位和侧、顶吹气量对混合特性的影响.结果表明,吹炼过程中液体循环运动活跃,熔池中不存在明显的"死区",混合效果良好.侧吹主枪气量对熔池内液体的混合起决定性的作用,适当增大侧吹副枪气量也可使混合效率提高,而顶枪气流使混合时间延长.对应于工艺规定的顶吹氧量,对于侧枪,5枪-22.5°或27°夹角,6枪-27°夹角都能达到大体相当的良好的混合效果.得到了混合时间与主、副侧枪及顶枪气量、两相邻侧枪间夹角和侧枪数的关系.
关键词:
不锈钢冶炼
,
水力学模拟
,
AOD转炉
,
侧顶复吹过程
,
熔池混合特性
毕经汉
,
唐萍
,
文光华
,
丁铃
,
苏刚
钢铁钒钛
通过1∶3水力学模型,对重钢板坯异钢种连浇过程进行水力学模拟,研究不同拉速、中间包余钢量和浇铸顺序条件下沿铸坯长度方向的无量纲浓度变化曲线.结果表明,增大通钢量、降低余钢量和先浇铸元素成分浓度低的钢都会减少交接坯长度,但中间包余钢量比其他两个因素对交接坯长度有更显著的影响.
关键词:
异钢种连浇
,
交接坯长度
,
通钢量
,
余钢量
,
水力学模拟
吴龙
,
郝以党
,
胡天麒
,
李士琦
钢铁研究
应用广义相似原理,对60 t LF椭圆型钢包内的钢液流场进行水力学模拟分析,按正交表安排水力学模拟试验方案,并使用ANSYS CFX11.0软件对试验最优方案进行数值模拟验证.结果表明:钢包的内部钢液流动特征方程为H0=183.654(ρl/ρg)0.479(H/D) 1.319 Fr0.354 W0.074,修正弗劳德准数、气液密度比、熔池径深比和吹气位置等4个决定性特征数对被决定性特征数H0均有显著性影响;根据特征数方程得到描述此类椭圆型钢包内钢液混匀时间方程式为τ=5.226W0.074 Q-0.292(ρl/ρg)0125H1.319;得出最佳底吹方案是短轴0.5R处,吹氩流量控制在6～10 m3/h.
关键词:
椭圆型钢包
,
广义相似原理
,
水力学模拟
,
混匀时间
李涛
,
常立忠
,
从俊强
,
周德福
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150131
对梅钢板坯异钢种连浇过程进行水力学模拟,研究进钢量、中间包余钢量和通钢量与铸坯长度方向的无量纲浓度变化关系曲线.结果表明,在梅钢浇铸条件下,降低中间包余钢量和增大通钢量均能显著减少交接坯长度,并且对于进钢量,如果对混合率要求不是很高(90％以下),增大进钢量也能明显减少交接坯长度.
关键词:
异钢种连浇
,
水力学模拟
,
交接坯长度
