张静
,
李昆
,
陈响明
硬质合金
doi:10.3969/j.issn.1003-7292.2007.01.003
采用一种全新的过渡层工艺,在过渡层上进行Al2O3化学气相沉积涂层,制备了单一α-Al2O3涂层,取代传统的κ-Al2O3涂层或κ-Al2O3和α-Al2O3混合涂层,应用于灰口铸铁高速切削加工,解决了传统的κ-Al2O3涂层或者是κ-Al2O3和α-Al2O3混合涂层高速切削中稳定应用的问题.
关键词:
灰口铸铁
,
过渡层
,
α-Al2O3涂层
,
化学气相沉积
范金辉
,
李仁兴
,
华勤
,
李祖齐
,
富知愚
,
翟启杰
钢铁研究学报
采用储能电容为1 200 μF的脉冲电源,在不同的充电电压下,对过共晶灰口铸铁进行电脉冲处理.结果表明:脉冲电流能够明显细化和改善过共晶灰口铸铁的凝固组织,使石墨由粗大的长片状变为小块状或小片状,石墨的分布更加均匀,而且尖角钝化甚至呈近似球形.脉冲电压的升高和脉冲频率的增大都有利于过共晶灰口铸铁凝固组织的细化和改善.
关键词:
脉冲电流
,
灰口铸铁
,
凝固
,
组织
赵新
,
荆天辅
材料热处理学报
提出了一种新的灰口铸铁(GCI)热加工工艺,即包覆压缩(CCC).采用该工艺,经大于45%热变形压缩,制备了定向石墨灰口铸铁.经80%热变形的GCI拉伸性能显著提高,抗拉强度从117MPa提高到249MPa,伸长率从0提高到5.2%;热变形量超过45%的GCI,拉伸断口有分层现象,出现了一些韧性断裂的特征.
关键词:
灰口铸铁
,
锻造
,
抗拉强度
,
伸长率
周伟
,
汪宏斌
,
吴晓春
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.05.005
结合表面感应淬火工艺研究了用于汽车覆盖件冲压模具的不同成分灰口铸铁的组织与性能.结果表明,较低的碳当量是灰铁获得高强度与高表面感应淬火硬度的保证,而合金元素可进一步提高其强度和感应淬火硬度,组织中粗大石墨片则是获得较大淬硬层厚度的保证.灰铁试样HT3拥有最佳的性能:其抗拉强度为555 MPa,表面感应淬火硬度平均值为56 HRC,淬硬层深度可达4.5 mm.
关键词:
灰口铸铁
,
冲压模具
,
碳当量
,
表面感应淬火
高聿为
,
王威
,
荆天辅
,
乔桂英
,
赵新
,
周继峰
,
肖福仁
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.04.013
研究了灰口铸铁(HT150)在900℃大压下量塑性变形后石墨的分布形态,结果表明:随着压下量的增加,石墨片逐渐趋于平行分布;变形过程中发生了碳的回溶,同时伴随着石墨片的断裂;石墨片体积分数及片间距随压下量的增加而逐渐减少.
关键词:
灰口铸铁
,
塑性变形
,
回归分析
,
石墨形态
兰鹏
,
李阳
,
原卓浩
,
张家泉
,
张瑞天
钢铁
应用马弗炉对灰口铸铁试样进行热循环处理,并通过Gleeble-1500、光学显微镜、电子显微镜和能谱仪等手段重点分析了灰口铸铁拉伸性能、基体组织、化学成分与热历程的相关性.发现铸态试样珠光体片层间距较大,石墨片较厚,且其周围存在铁素体,这是其拉伸性能较差的根本原因.经800℃保温3h控温冷却后,试样组织均匀性显著改善,低温抗拉强度提高约30％.多次热循环处理后,试样各温度下的拉伸性能均有所下降,这与高温氧化、脱碳有关.试样经30次热处理后,碳的质量分数降至1.55％,致使珠光体转变难以完成.同时,在石墨片周围形成硅、锰、铁等氧化物的疏松带,二次渗碳体和晶粒粗化也均是试样抗拉强度下降的重要原因.
关键词:
灰口铸铁
,
热循环载荷
,
微观组织
,
服役特性
单际国
,
张迪
,
余顺周
,
任家烈
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2001.03.009
采用SEM、X射线、光学显微镜、显微硬度计等手段研究了高能密度光束表面合金化的机理和工艺.用NiCrBSi合金粉末对灰口铸铁表面实现光束合金化的实验研究表明,光束线能量及合金粉末用量是表面合金化区合金化程度的重要决定因素.合金化程度低的合金化层微观组织具有亚共晶特征,莱氏体中的碳化物为Fe3C,部分γ-Fe转变为马氏体.合金化程度高的合金化层微观组织为γ-(Fe,Ni)奥氏体基底上弥散分布的Fe23(CB)6球状碳化物.碳化物形态的改变及常温奥氏体量的增加使合金化层表面硬度降低,但有利于韧性和耐腐蚀性能的改善.
关键词:
聚焦光束
,
表面合金化
,
灰口铸铁
