张志野
,
潘清林
,
周坚
,
陈琴
机械工程材料
利用Gleeble-1500型热模拟试验机对含钪铝锌镁锆高强可焊铝合金进行热压缩试验，研究了该合金在热变形过程中的流变应力；在此基础上，基于动态材料模型以及PRASAD失稳判据，建立了合金的热变形加工图，并得出了合金的最佳热加工工艺参数。结果表明：试验合金的高温流变应力一应变曲线主要以动态回复和动态再结晶软化机制为特征，其流变行为可以用双曲正弦形式的本构方程来描述，其变形激活能为150．25kJ·mol^-1；该合金适宜采用变形温度为360～400℃、应变速率为0．001-0．003s^-1的热加工工艺。
关键词:
含钪铝锌镁锆合金
,
热压缩变形
,
流变行为
,
DMM加工图
袁武华
,
傅强
机械工程材料
利用MMS-200型热力模拟试验机研究了10B06冷镦钢连铸坯在750～1 100℃、应变速率为0.01～20s-1条件下的热压缩流变行为,并且通过线性回归确定了该钢的应变硬化指数以及热激活能,获得了其在变形条件下的流变应力本构方程。结果表明：该钢在热压缩变形时的流变软化行为是动态再结晶、动态回复与加工硬化联合作用的结果;当变形温度较低、应变速率较小时,软化效应以动态再结晶为主;而当变形温度较高、应变速率较大时,软化效应是动态再结晶和动态回复共同作用的结果;该钢的流变应力可采用Zener-Hollomon参数的函数来描述,其热激活能为220.132 3kJ.mol-1。
关键词:
10B06冷镦钢
,
热压缩变形
,
流变应力
,
本构方程
陈宝东
,
郭锋
,
温静
稀有金属材料与工程
研究了ZK31-1.5Y镁合金在变形温度为250～450℃、应变速率为0.001～1 s-1条件下的热压缩变形特性,基于动态材料模型建立了热加工图,并结合真应力-真应变曲线确定了该合金在实验条件下的热变形机制及最佳工艺参数.结果表明:ZK31-1.5Y合金的真应力-真应变曲线主要以动态再结晶和动本回复软化机制为特征,峰值应力和稳态应力随变形温度的降低或应变速率的升高显著增加.合金功率耗散图和失稳图中分别包含了3个效率峰值区和1个马鞍形流变失稳区,峰区效率范围为38％～65％,叠加后形成的加工图给出了实验参数范围内热变形时的最优工艺参数,其热变形温度为350～450℃、应变速率为0.1～1 s-1.当应变量由0.1～0.6逐渐增大时对加工图分布规律影响不大.
关键词:
ZK31-1.5Y合金
,
热压缩变形
,
DMM加工图
,
变形机制
李静
,
王建华
,
宋沅峰
,
苏旭平
,
伍波
,
彭浩平
材料热处理学报
在Gleeble-3500热模拟试验机上对2618-Ti合金进行高温热压缩变形实验,研究该合金在温度为300～500℃范围内以50℃递增和应变速率分别为0.001、0.01、0.1和1.0s-1条件下的流变应力行为和变形组织.结果表明,流变应力随变形温度的升高而减小,而随应变速率的增加而增大;2618-Ti合金的稳态流变应力方程能较准确的预测合金的稳态流变应力.在不同的变形区域,2618-Ti合金的变形组织随变形温度和应变速率不同具有明显的变化.
关键词:
2618-Ti合金
,
热压缩变形
,
流变应力行为
,
变形组织
李锡武
,
熊柏青
,
张永安
,
华成
,
王锋
,
朱宝宏
,
熊益民
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2008.05.003
采用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩变形实验,研究了一种新型Al-7.5Zn-1.6Mg-1.4Cu-0.12Zr合金在变形温度为380-460℃、应变速率为0.001～0.1 s-1条件下的流变应力特征,并利用TEM分析了合金在不同变形条件下的组织形貌特征.结果表明,应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大;合金平均亚晶尺寸随温度补偿应变速率Zener-Hollomon参数的升高而减小.可用Zener-Hollomon咖参数描述该Al-Zn-Mg-Cu合金热变形时的流变应力行为.
关键词:
Al-Zn-Mg-Cu合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
zener-Hollomon参数
张蓉
,
罗裴
机械工程材料
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对AZ61镁合金在变形温度为250～400 ℃、应变速率为0.001～10 s-1的条件下进行热压缩模拟试验,研究了合金的热压缩变形行为和组织演变.结果表明:AZ61合金在热压缩变形过程中的流变行为可用Arrhenius关系曲线来表示,合金的应力指数为5.096,热变形激活能为147.262kJ·mo1-1;在相同的变形温度下,合金的再结晶程度随应变速率的增加而增大;在低应变速率(0.001～1 s-1)下变形时,再结晶主要发生在初始晶界上,在高应变速率(10 s-1)下变形时,再结晶同时在初始晶界和孪晶上发生;在相同的应变速率下,再结晶程度和再结晶晶粒尺寸均随变形温度的升高而增大.
关键词:
AZ61镁合金
,
热压缩变形
,
本构方程
,
显微组织
,
动态再结晶
汪发春
,
沈健
,
赵云豪
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.06.002
在Gleeble-1500D热/力模拟试验机上, 采用高温等温压缩试验, 对TB2钛合金在高温压缩变形中流变应力行为进行了研究; 应变速率为0.01～10 s-1, 变形温度为600～1200 ℃. 结果表明: 应变速率和变形温度的变化显著地影响合金流变应力的大小, 流变应力随变形温度的升高而降低, 随应变速率的提高而增大; 可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数形式来描述合金的流变应力行为.
关键词:
TB2钛合金
,
热压缩变形
,
Zener-Hollomon参数
,
流变应力
,
应变速率
李伟
,
高家诚
材料热处理学报
在变形温度为623-773 K、应变速率为0.01～1.0 s-1、最大变形量为60%条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟机对Mg-6.5Y-2.5Nd-0.6Zr合金热压缩变形流变应力行为进行实验研究.结果表明:在应变速率为1.0 s-1等温压缩时,由变形热引起的温升最大达到25 K,修正后流变应力最大比测量值增加31.2 MPa;而应变速率为0.1 s-1压缩时,流变应力的修正值较测量值先减小后增大,其差值在7.8 MPa以内.根据修正的真应力-真应变曲线,结合包含双曲正弦形式的Arrhenius方程并引入Zener-Hollomon参数建立了流变应力本构方程,运用该方程计算的峰值应力与修正的实验数据吻合很好,其相对误差不超过5%.
关键词:
稀土镁合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
本构方程
刘勇
,
朱景川
,
王洋
,
占家军
稀有金属材料与工程
利用XRD线形傅氏分析方法定量分析TA15合金在750、800和925℃热压缩变形后的位错亚结构.结果表明:利用 XRD 线性傅氏分析的方法可以比较方便地定量表征位错信息;位错类型主要为基面(0002)、柱面(1010)和锥面(1011)型位错.在750℃、1s-1变形条件下,随应变量的增加,直到60%变形量时,位错密度仍在增加.而在800℃、1s-1变形条件下,位错密度先增加后降低.各变形条件下位错密度均在1010～1011cm-2的范围:750℃变形后,各晶面的位错密度随应变量增加而增加,但是基面(0002)和锥面(1011)位错随应变量的增加的速度更快,说明此温度下基面和锥面位错更易滑移:800℃变形后锥面位错密度随着应变量增加稍有增加,而柱面(1010)和基面(0002)的变化很大.
关键词:
TA15合金
,
热压缩变形
,
XRD线性傅氏分析方法
,
位错
李成侣
,
潘清林
,
刘晓艳
,
何运斌
,
李文斌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.04.003
采用热模拟实验研究2124铝合金在应变速率为0.01～10s~(-1)、变形温度为340～500℃条件下的流变应力行为.结果表明:2124铝合金热变形过程中的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述,平均激活能为170.13kJ/mol.根据动态材料模型,计算并分析2124铝合金的加工图.利用加工图确定热变形的流变失稳区,并且获得了实验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为450℃左右,应变速率为0.01～0.1s~(-1).
关键词:
2124铝合金
,
热压缩变形
,
动态材料模型
,
加工图
