熊毅
,
熊良银
,
张凌峰
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陈正阁
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王顺兴
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蔡大勇
中国有色金属学报
在变形温度为1 050～1 180 ℃、应变速率为0.1～10 s-1、最大真应变为0.7的条件下,采用Gleeble-3500热模拟试验机研究GH4199合金的热压缩变形行为,得到该合金的热变形激活能及热变形方程式,建立合金的热加工图,并通过组织观察对其热加工图进行解释.结果表明:在实验条件下,GH4199合金均表现出动态再结晶特征;变形温度和应变速率对合金流变应力及相应峰值应变大小的影响显著,流变应力及峰值应变均随着变形温度的降低和应变速率的增加而增大;在真应变为0.1～0.7时合金的热加工图相似,随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率逐渐升高;在应变速率为0.01 s-1时,能量消耗效率达到峰值,约为41%.
关键词:
GH4199合金
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热变形激活能
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热变形方程
,
热加工图
卢志江
,
杨春光
,
王帅
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樊新民
,
杨柯
钢铁
采用Gleeble 3800热模拟试验机研究了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在950～1150℃,0.01～10s-1条件下的热变形行为,确定了在该区域的热变形方程.依据动态材料模型建立了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在不同应变量下的热加工图.结果表明,317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢的热变形激活能为483 kJ/mol,不同真应变下热加工图的差异主要体现在失稳区的位置变化,失稳主要以局部流变形式存在.真应变为0.4时,在960～1030℃范围内,应变速率为0.01～0.045s-1的较低温低应变区域,能量耗散效率η值最大为0.46,容易发生动态再结晶,是较优的热加工工艺窗口.
关键词:
含铜奥氏体不锈钢
,
热变形方程
,
热加工图
,
显微组织
钟应
,
梁益龙
,
杨明
兵器材料科学与工程
利用Gleeble-3800热模拟机对TC4钛合金在550~800℃温区进行热变形试验研究。通过真应力、真应变分析得到TC4钛合金峰值应力随温度升高而降低、应变速率增大而升高，确定了550~800℃温区热变形激活能、建立了流变应力本构关系以及峰值应力与温度和变形速率之间的函数关系。通过热变形模拟为TC4钛合金热加工参数的合理制定与控制提供依据。
关键词:
TC4钛合金
,
流变应力
,
变形激活能
,
热变形方程
周璟
,
张建斌
,
季根顺
,
樊丁
材料热处理学报
采用热/力模拟实验方法研究了409L铁素体不锈钢(409LFSS)在950～1150℃、应变速率为0.05～2.5 s-1条件下的热变形及组织变化,讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响.结果表明,409L铁素体不锈钢的表观应力指数及热变形表观激活能分别为4.45、262 kJ/mol;其热变形方程为ε=5.347×1011[sinh(α·σp)]4.45exp(-262000/RT);该钢的铁素体软化机制与Z参数有关,且随着Z值从2.09×108增加到3.92×1011,热变形峰值应力相应从13.73 MPa增加到65.08 MPa.
关键词:
铁素体不锈钢
,
热变形方程
,
流变应力
,
激活能
霍连喆
,
白兴红
,
孙丽坤
,
邵奎祥
机械工程材料
在应变速率0.01～10s-1、变形温度950～1 200℃条件下,采用Gleeble-3500型热/力模拟试验机对一种支承辊用高铬钢进行了热压缩变形试验,研究了其热变形行为和再结晶规律,基于动态材料模型绘制热加工图.结果表明:此钢的热变形激活能为481.363kJ·mol-1,热变形方程ε=1.0×1018sinh(0.008 3σ)]5.78 exp[-481 363/(RT)];温度和应变速率分别为1 045～1 170℃,0.01～0.3 s-1及1 165～1 200℃,1～10 s-1的变形条件属于最佳工艺参数范围,此时的变形机制为动态再结晶,能量消耗效率可达29％以上.
关键词:
高铬钢
,
支承辊
,
再结晶
,
热变形方程
,
热加工图
杨吉春
,
周莉
,
董梦瑶
,
张剑
,
栗宏伟
材料热处理学报
在变形量为60％,应变速率为0.01 ～0.1 s-1,变形温度为950 ～1100℃的条件下,利用Gleeble-1500D热模拟机对不同成分316不锈钢进行了单道次压缩试验,通过分析真应力-真应变曲线、变形后组织、热变形激活能,得到增氮降镍对试验钢热变形行为的影响.结果表明,在热变形条件下,试验钢均发生了动态再结晶;增氮降镍后,提高了试样的变形抗力,其热变形激活能显著增加,由420.26 kJ· mol-1分别提高到514.28和473.7 kJ· mol-1,抑制了动态再结晶的发生.
关键词:
增氮降镍
,
316不锈钢
,
热变形激活能
,
热变形方程
张永军
,
胡伟涛
,
韩静涛
,
ЕВСЮНОВА
材料热处理学报
高氮马氏体不锈钢以其高硬度、高耐蚀性能顺应了刀剪材料的发展要求.利用Gleeble-1500热模拟试验机,在900～1050℃范围,0.05～0.5 s-1应变速率条件下,对高氮马氏体不锈钢3Cr13N进行了高温轴向压缩试验,测得了钢的高温流变曲线.结果表明,该钢流变应力(或峰值应力σp)和峰值应变εp随着变形温度T的升高和应变速率ε的降低而减小,而且,ln[sinh (0.012σp)]与lnε、ln[sinh(0.012σp)]与T-1都近似成直线关系.由此计算出该钢的动态再结晶激活能为443.45 kJ· mol-1,并确立了该钢的热变形方程.
关键词:
3Cr13N
,
高温轴向压缩试验
,
流变应力
,
激活能
,
热变形方程
王艳
,
王明家
,
蔡大勇
,
熊良银
,
王青峰
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.04.017
从工业生产的不锈钢大型锻件上取样,在应变速率0.01～10s-1、变形温度850～1250℃条件下采用Gleeble-3500热模拟试验机进行了压缩热变形试验,研究了一种高强度奥氏体不锈钢热变形力学行为和再结晶规律,测得热变形激活能为455kJ/mol,并列出了这种高强度奥氏体不锈钢的热变形方程ε=4.173·1016[sinh(α·σp)]4.06exp(-455000/RT).基于动态材料模型建立了其在常见形变量之下的热加工图(Processing Map).试验结果说明,该奥氏体不锈钢具有较高的动态再结晶温度,在1150℃变形能量消耗效率达到最大值0.4.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
能量消耗效率
,
热变形方程
,
热加工图
