张喜娥
,
付珊珊
,
骆合力
,
韩少丽
,
李尚平
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2013.1.003
采用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了高铝Ni3Al基合金在变形温度为1200～1240C,应变速率为0.01～1s-1条件下的热压缩变形,结果表明:在应变速率为0.01s-1时,高铝Ni3Al基合金对应的热变形本构方程为σ=28.57(lnε+ 6.72×105/RT-44.08),而当应变速率为0.1s-1和1s-1时,热变形本构方程为σ=28.57(lnε+1.28×106/RT-92.76).变形过程中只有γ′相发生不同程度上回溶,但未发生动态再结晶.合金的最佳变形区间位于变形温度为1200～1215℃,应变速率为0.01s-1范围内；而当提高速率至1s-1附近,γ′相中塞积的位错容易造成单相γ′区中β/γ′界面的开裂,对应变形过程中的“失稳区”.
关键词:
高铝Ni3Al基合金
,
热变形本构方程
,
安全变形区
,
失稳区
李红斌
,
田伟
,
郑明月
,
徐树成
机械工程材料
采用Gleeble3500型热模拟试验机,通过高速等温压缩试验所得的流变应力曲线以及温度变化曲线构建了传统热变形本构方程和考虑温度弹跳的热变形本构方程,并将它们与实测值进行对比,研究了普碳钢在热压缩变形过程中的温度弹跳以及其对构建本构方程精确度的影响.结果表明:在高速压缩过程中,由塑性功导致的温度弹跳使温度已严重偏离设定值,由塑性功转化热造成的温升与真应变呈线性关系,线性系数与设定的变形温度有关;构建的考虑温度弹跳的热变形本构方程比传统热变形本构方程的预测精度更高.
关键词:
热变形本构方程
,
压缩试验
,
塑性功转化热
,
温度弹跳
王哲英
,
于兴福
,
乔赫廷
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20160026
采用 Gleeble-1500试验机对低碳钢进行热变形试验,获得了真应力-真应变曲线,进而研究了变形温度为900~1200℃,应变速率为0·1~10 s－1对材料热变形行为的影响。通过非线性回归获得了材料在不同变形条件下的材料常数,建立材料的热变形本构方程,进而分析了热变形低碳钢的微观组织演变及极限压缩率的变化规律。结果表明：基于热变形方程真应变为0·5时的热变形激活能Q为216·95 kJ/mol,利用该本构方程计算的峰值应力与试验得到的应力-应变曲线的峰值应力吻合较好；应变速率1 s－1,变形温度1100℃下的显微组织较其他温度相比都要细小、均匀,此时其极限压缩率最大可以达69％,可在此工艺条件下实现较大的塑性变形,且变形后具有较好的综合力学性能。
关键词:
低碳钢
,
真应力-应变曲线
,
热变形本构方程
,
显微组织
,
力学性能
翁晓祥
,
姜勇
,
郭晓峰
,
巩建鸣
,
周阳
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201611024
采用Instron5869拉伸试验机,在550~650℃、1×10－3~1×10－5 s－1应变速率条件下对P92钢进行了高温拉伸试验,分析了温度、应变速率对 P92钢高温拉伸特性的影响,并得到了P92钢的本构方程,同时预测了1×10－4 s－1和不同温度条件下的σε＝0．1值.结果表明：温度和应变速率是影响P92钢高温拉伸行为的两个重要因素,钢的强度随温度升高而降低,随应变速率增加而增大,断后伸长率和断面收缩率均随温度升高而增大；P92钢的变形激活能为92．24 kJ?mol－1,不同温度下σε＝0．1的预测值与文献中的试验值比较吻合.
关键词:
P92钢
,
温度
,
应变速率
,
拉伸变形特性
,
热变形本构方程
李卿
,
郭鸿镇
,
王彦伟
,
赵张龙
,
姚泽坤
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.12.010
在Gleeble-1500热模拟机上进行GH4049合金的热压缩实验,获得合金在温度为1090～1180℃、应变速率为0.1～50s-1条件下的应力-应变曲线.对峰值应力进行线性回归获得合金在不同变形条件下的材料常数,通过非线性回归建立合金的热变形本构方程.结果表明:随着变形温度升高,动态再结晶更加充分,晶粒尺寸变大;随着应变速率增加,晶粒组织趋于均匀,晶粒尺寸先减小后增大.
关键词:
GH4049合金
,
热变形本构方程
,
微观组织
