陈春露
,
刘文博
,
张璐
,
王荣国
,
隋晓东
,
郑达
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2012.01.017
介绍了近年来复合材料层合板分层疲劳模型、数值模拟、以及Ⅰ型Ⅱ型和混合型分层疲劳性能试验的研究进展,并对复合材料层合板分层疲劳性能进一步的研究进行了展望.
关键词:
复合材料层合板
,
分层
,
疲劳
,
模型
,
模拟
,
Ⅰ型
,
Ⅱ型
,
混合型
李龙彪
复合材料学报
doi:10.13801/j.cnki.fhclxb.20151010.002
纤维增强陶瓷基复合材料(CMCs)在疲劳载荷作用下,纤维相对基体在界面脱粘区往复滑移导致其出现疲劳迟滞现象,迟滞回线包围的面积,即迟滞耗散能,可用于监测纤维增强CMCs疲劳损伤演化过程.提出了一种基于迟滞耗散能的纤维增强CMCs疲劳寿命预测方法及考虑纤维失效的迟滞回线模型,建立了迟滞耗散能、基于迟滞耗散能的损伤参数、应力-应变迟滞回线与疲劳损伤机制(多基体开裂、纤维/基体界面脱粘、界面磨损与纤维失效)之间的关系.分析了疲劳峰值应力、疲劳应力比与纤维体积分数对纤维增强CMCs疲劳寿命S-N曲线、迟滞耗散能和基于迟滞耗散能的损伤参数随循环次数变化的影响.疲劳寿命随疲劳峰值应力增加而减小,随纤维体积含量增加而增加;迟滞耗散能随疲劳峰值应力增加而增加,随应力比和纤维体积分数增加而减小;基于迟滞耗散能的损伤参数随纤维体积分数增加而减小.
关键词:
纤维增强陶瓷基复合材料
,
疲劳
,
寿命预测
,
迟滞回线
,
基体开裂
,
界面脱粘
,
纤维失效
赵新伟
,
王荣
,
罗金恒
,
李鹤林
,
杨龙
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.08.016
采用U型缺口试样研究了X60管线钢经5%、10%和15%的预拉伸应变后的疲劳裂纹形成寿命.结果表明:X60管线钢拉伸变形表现出显著的应变强化效应,但塑性降低;预应变可以延长疲劳裂纹形成寿命,提高疲劳裂纹形成的抗力系数和裂纹形成的当量应力门槛值;裂纹形成的断裂为穿晶解理机制,预应变可导致更多的二次裂纹.
关键词:
管线钢
,
预应变
,
疲劳
,
裂纹形成
高玉魁
稀有金属材料与工程
分析了TC18钛合金表面喷丸强化所产生的表面形貌、表面粗糙度、表面残余应力和表面层残余压应力场变化及喷丸对拉-拉疲劳性能的影响,并用疲劳裂纹萌生的微细观过程理论合理解释了拉-拉疲劳极限的提高.结果表明:喷丸强化不仅能够明显延长TC18钛合金的高周疲劳寿命,且能使1×107周次下的疲劳极限提高27%.
关键词:
TC18钛合金
,
疲劳
,
喷丸
,
残余应力
张红霞
,
裴飞飞
,
闫志峰
,
王凯
,
王文先
,
刘晓晴
,
吴广贺
,
李咏梅
稀有金属材料与工程
采用红外热像法测量AZ31B镁合金板材在疲劳过程中表面温度场的变化,结果表明,当疲劳载荷大于疲劳强度时,镁合金试样表面的温度变化经历5个阶段:温度上升阶段、温度下降阶段、稳定阶段、断裂前的温升阶段和断裂后温度下降阶段.通过疲劳过程中镁合金试样表面的温度变化规律,基于不同的理论提出了2种预测疲劳寿命的方法:由试验过程中试样表面温升(△TM)特征确定其疲劳寿命,△TM-Nf曲线拟合结果表明,△TM=3.89℃为温升极限值,即△TM＞3.89℃时,试样会发生断裂,与实测疲劳试样的温升值(3.68℃)相比,误差为5.7％;利用能量法提出了镁合金疲劳寿命的计算公式,用能量法和传统试验方法分别绘制S-N曲线,结果具有很好的一致性,用2种方法分别计算了循环次数为1x107时的疲劳强度△σeφ=99.3 MPa、△σesN=99.8 MPa,误差为0.5％.采用红外热像法估算疲劳寿命具有简单、省时等优势.
关键词:
AZ31B镁合金
,
疲劳
,
红外热像法
,
疲劳寿命预测
,
能量法
高玉魁
中国有色金属学报
研究了高强度钛合金Ti-10V-2Fe-3Al表面喷丸强化所产生的表面形貌、表面粗糙度、表面残余应力和表面层残余压应力场变化及喷丸对其拉-拉疲劳性能的影响.结果表明:喷丸强化可使Ti-10V-2Fe-3A钛合金的表面粗糙度减小和表面层产生一定深度的残余压应力场,喷丸强化引起的表面完整性的改善显著提高了疲劳性能.疲劳试验结果证实了喷丸强化不仅可以显著延长高强度钛合金Ti-10V-2Fe-3Al的拉-拉高周疲劳寿命,而且可使1×107周次下的疲劳极限提高约30%,且表面喷丸强化后疲劳裂纹源由多个变为一个.
关键词:
钛合金
,
疲劳
,
喷丸
,
残余应力
周克崧
,
邓春明
,
刘敏
,
宋进兵
,
邓畅光
稀有金属材料与工程
以涂层在飞机起落架的应用作为研究背景,在300M超高强钢基体上对替代电镀硬铬的两种高速火焰喷涂WC-17Co和WC-10Co4Cr涂层的疲劳和抗中性盐雾腐蚀性能进行了研究.结果表明,两种有涂层的300M钢的疲劳寿命均高于无涂层300M钢,如考虑扣除涂层承受载荷,有涂层的300M钢与无涂层300M钢的疲劳寿命相当.喷砂镶嵌在基体表面的刚玉砂粒导致有WC-10Co4Cr涂层的疲劳寿命低于有WC-17Co涂层的300M钢.两种涂层对基体的疲劳性能都没有负面影响;两种涂层都提高了300M钢的抗盐雾腐蚀性能,但有WC-10Co4Cr涂层的300M钢表现出更好的抗盐雾腐蚀性能.综合比较两种涂层的性能,高速火焰喷涂WC-10Co4Cr涂层是更好的电镀铬替代涂层.
关键词:
300M钢
,
高速火焰喷涂
,
WC-17Co涂层
,
WC-10Co4Cr涂层
,
疲劳
,
盐雾腐蚀
王宇
,
沈艳妮
,
赵乃志
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2010.04.005
本文采用数值模拟方法,利用有限元软件ANSYS对CFRP加固钢筋混凝土梁弯曲疲劳性能进行了分析,研究了钢筋混凝土梁的疲劳机理,得出了CFRP加固钢筋混凝土梁疲劳寿命的提高程度.研究结果表明,采用CFRP加固钢筋混凝土梁能大幅提高其疲劳寿命,并对实际工程起到了一定的指导意义.
关键词:
碳纤维
,
钢筋混凝土梁
,
有限元法
,
疲劳
尹占华
,
黎沃光
,
余业球
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2004.05.007
用热型连铸法制取φ1.5mm的柱晶CuAlNi合金丝,具有轴向排列的柱晶组织.经过900℃固溶处理,拉伸曲线与单晶的相似,具有两个阶段的马氏体转变,抗拉强度可达633MPa,延伸率14.95%.在4%的固定应变下,反复拉伸疲劳断裂次数高达38560次,形状回复率为100%.反复拉伸后在晶界上形成一种新相,有效地松弛了晶界上的应力集中,可能是疲劳寿命大幅度提高的原因.
关键词:
热型连铸
,
形状记忆合金
,
CuAlNi
,
疲劳
