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通过试验研究,确定了真空感应熔炼低气体含量的32CrMnSi2Ni6MoV高强钢的最佳工艺,包括专用原材料的选择,熔化速率精炼温度和时间的控制等.采用确定的工艺,使钢中氮质量分数小于15×10-6,氧质量分数小于5×10-6,为材料性能达到Rm≥1800MPa、Aku≥70J提供了保证.

关键词: 真空感应 , 高强钢 , 真空度 , 气体含量

开孔聚氨酯真空绝热板芯材的研究

阚安康 , 韩厚德 , 曹丹 , 纪珺 , 梁志强

绝缘材料 doi:10.3969/j.issn.1009-9239.2008.02.013

选用开孔聚氨酯作为真空绝热板的芯材,讨论了该芯材开孔率、容重、孔径和强度对真空绝热板隔热性能的影响以及真空度对芯材的影响.介绍了芯材预处理工艺.结果表明,使用开孔聚氨酯作为真空绝热板的芯材,导热系数可以降到10 mW/(m·K)以下.

关键词: 真空绝热板 , 开孔聚氨酯 , 开孔率 , 真空度 , 导热系数

Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的超塑性挤压成形性能

张志豪 , 周成 , 谢建新

中国有色金属学报

通过示差扫描量热分析确定了Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的过冷温度区域范围,采用应变速率突变压缩实验分析了合金在450℃时的力学性能,研究了合金在不同挤压速度、不同真空度等工艺条件下的挤压成形性能.结果表明:Zr55Al10Ni5Cu30大块非晶合金的玻璃化转变开始温度Tg为422.4℃,晶化开始温度Tx为482.4℃;在450℃、应变速率小于5×10-3s-1的条件下,合金的流动应力小于40 MPa在挤压速度为0.002～0.004mm/s范围内挤压时,合金的最大挤压载荷变化较小;在挤压温度为450℃时,合金的最大挤压力随着真空度(2～2×10-3Pa)的提高而增加;大块非晶合金在超塑性成形时呈现出比一般金属材料更大的摩擦阻力.

关键词: 大块非晶合金 , 挤压 , 摩擦 , 真空度

真空度对真空冷喷涂气固两相流的影响

郑建新 , 郝婉君

表面技术 doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.12.012

目的真空度直接影响着真空冷喷涂时气体流动特性和颗粒撞击速度,研究真空度对气体和颗粒流动特性的影响. 方法确定真空冷喷涂系统结构,采用FLUENT软件进行真空冷喷涂气固两相流研究,通过数值模拟研究真空度对流场和颗粒撞击速度的影响,并研究相同压力比下的气固两相流特性.结果当入口压力一定时,喷管内的气体轴线速度、密度和温度与环境压力大小无关;而在射流区,环境压力越小,则气体轴线速度波动越小、密度越低,但到达基板后的气体温度均接近喷管入口温度. 环境压力对大粒径颗粒的撞击速度影响较大,颗粒撞击速度随环境压力增大而先增后减,最佳环境压力可根据气相云图和气体密度来确定. 当进出口压力比相同时,喷管内和射流区域内的气相速度云图基本相同,气体轴线速度曲线基本重合,而基板前的颗粒速度不同,此时环境压力越低,颗粒速度越高,越有利于形成涂层. 结论采用计算流体动力学分析方法厘清了真空度对真空冷喷涂气固两相流的影响,为涂层制备奠定了理论基础.

关键词: 真空冷喷涂 , 气固两相流 , 真空度 , 流场 , 颗粒速度 , 数值研究

a-C∶H膜在不同真空度下的摩擦学行为研究

吴艳霞 , 李红轩 , 吉利 , 冶银平 , 孙晓军 , 陈建敏 , 周惠娣

功能材料

采用非平衡磁控溅射技术在不锈钢及Sip（111）基体上制备了含氢无定形碳（a-C∶H）薄膜,沉积的薄膜表面光滑,硬度高,内应力小,膜/基结合力好。利用球-盘摩擦实验机对薄膜在不同真空度（1.0×105、5.0×10-2、1.0×10-2、5.0×10-3 Pa）下的摩擦学行为进行了研究,结果表明,随着真空度的升高,薄膜的摩擦系数逐渐减小,磨损率逐渐增大。在5.0×10-3 Pa时,a-C∶H膜的摩擦学行为发生突变,此时薄膜的摩擦系数为0.005,而耐磨寿命很短。高真空中,薄膜寿命的突变可能与薄膜脱氢而结构发生变化有关。

关键词: 磁控溅射 , a-C∶H膜 , 真空度 , 摩擦学性能

PLD系统中硅板加热器温度的影响因素

彭巨擘 , 张鹏翔 , 陈大鹏 , 张虞澜 , 朱绍将 , 王茺

材料科学与工程学报 doi:10.3969/j.issn.1673-2812.2003.05.028

研究了PLD系统中用硅板做衬底加热器时影响衬底温度的几个因素.通过使用校准了的红外测温仪做温度检测元件,发现:1.硅板上各部分的温度不是均匀分布的;2.衬底放在硅板上时,衬底温度和硅板温度有很大的不同;3.在相同的硅板加热电流下,硅板温度随硅板环境的真空度不同而变化.不细致考虑上述因素时,脉冲激光沉积(PLD)镀膜的质量很难保证.

关键词: PLD , 硅板加热器 , 衬底 , 真空度

IF钢碳含量不稳定因素分析

陈亮 , 陈天明 , 张桂芳 , 曾建华 , 施哲 , 古隆建

钢铁钒钛

针对攀钢IF钢RH处理过程终点碳含量偏高及不稳定的问题,对IF钢生产工艺过程进行了跟踪调查.结果表明:RH处理前钢水[C]及a[O]、真空度、脱碳时间、钢包耐火材料及合金增碳等是影响IF钢碳含量偏高及不稳定的主要因素.RH进站[C]含量高于0.045%,终点碳含量与进站碳含量成正比关系;最小真空度越低,脱碳时间越长,终点碳含量就越低.为保证攀钢IF钢碳含量合格,应将RH进站钢水碳含量控制在0.030%～0.045%、a[O]控制在(500～700)×10-6,加强设备监控与维护以维持足够的深真空时间和进一步降低真空度.为减少RH处理后期钢液增碳,在保证真空室不结冷钢的前提下应使用渣线部位不含碳的钢包及低碳合金.

关键词: IF钢 , RH精炼 , 脱碳 , 真空度 , 钢水增碳

预热温度和真空度对自蔓延法制备MgB2超导块材的影响

冯旺军 , 夏天东 , 刘天佐 , 赵文军 , 魏智强

稀有金属材料与工程

用自蔓延(SHS)法成功制备了MgB2超导块材.B,Mg合成MgB2是放热反应,预热温度和真空度是影响MgB2性能的主要因素,当预热温度太低时不能用电弧引导反应,理论计算和实验结果表明预热温度应该大于484 K,但预热温度太高会使部分MgB2分解为MgB4和MgB7,当预热温度为520K,真空度为2.4×10-3Pa时,试样的临界温度Tc=38.45K,温度转变宽度小于0.4 K,临界电流密度Jc=1.60×106A/cm2(10 K,0.5 T),1.65×106A/cm2(20 K,0 T).试样的致密度较低时,结构为层状,层与层之间有空洞,每层由颗粒状晶粒组成,颗粒尺寸为2 μm～5 μm.SHS法制备MgB2超导块材工艺简单、反应时间短(3 s～5 s).

关键词: 自蔓延(SHS)法 , 预热温度 , 真空度 , MgB2超导性能