陈毛川
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王福明
,
陶素芬
,
王唐林
,
程慧静
材料热处理学报
采用Gleeble 1500热模拟试验机对40Cr的高温塑性进行了测定,并应用扫描电镜对拉断后试样的断口形貌进行了观察.应用Thermo-Calc热力学计算软件对实验钢在400～1 600℃的主要析出相以及A1和A3温度进行了计算,根据A1和A3温度的计算结果选取不同测试温度的试样进行组织形貌的观察分析,以便深入了解40Cr钢的脆化机理,理解某钢厂生产的40Cr钢频繁出现横裂纹的原因.结果表明:40Cr钢的第Ⅲ脆性温度区为600 ～ 900℃,实际生产过程中应避开这一温度范围,在铸坯表面温度高于900℃时进行矫直.
关键词:
40Cr
,
热塑性
,
断口形貌
,
脆性温度区
耿明山
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王新华
,
项利
,
张炯明
,
肖寄光
钢铁
采用C-leeble-1500热模拟试验机测试了含有一定量残余元素Cu、As和Sn的低合金钢连铸坯的高温延塑性.低合金钢的第1脆性温度区在t,～1 340℃之间,第Ⅲ脆性温度区在920～730℃之间.由于钢中Cu、As和Sn等残余元素含量比较高,因此第Ⅲ脆性温度区比较宽,深度比较大.
关键词:
残余元素
,
低合金钢
,
高温延塑性
,
脆性温度区
王朝阳
,
祭程
,
巩文旭
,
朱苗勇
钢铁
采用金相显微镜、扫描电镜和Gleeble-3800热模拟试验机分析了含硼微合金化钢板边角部表面裂纹的形成原因。发现二冷矫直区铸坯内弧边角部温度位于该钢种第3脆性温度区间内,拉速较低和二冷水表及喷嘴布置不合理导致了内弧两边角部温度较低。采用提高拉速、遮挡矫直区铸坯角部喷嘴和适当降低二冷水表等＂热行＂方法后,结合调整动态轻压下参数使得铸坯角部温度明显提高,铸坯的边角裂纹和内部质量均得到显著改善。
关键词:
含硼钢
,
边角裂纹
,
连铸板坯
,
高温
,
力学性能
,
脆性温度区
张丽珠
,
刘新宇
,
王新华
,
周有预
,
尹作雄
钢铁
采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了高洁净度16MnR钢连铸坯的高温延塑性.16MnR钢的第Ⅰ脆性温度区在凝固温度～1 360 ℃之间,第Ⅲ脆性温度区在750～700 ℃之间.由于钢中氮、氧、硫等杂质含量很低,因此第Ⅲ脆性温度区范围很窄,主要发生在γ+α两相区,在该脆性区内钢的脆化程度很低.
关键词:
高洁净钢
,
低合金钢
,
高温延塑性
,
脆性温度区
蔡兆镇
,
朱苗勇
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2009.08.009
以Ueshima的正六边形横断面枝晶模型为原型,采用有限差分方法建立了钢凝固过程伴随δ/γ相变的两相区溶质微观偏析模型,确立了在冷却速率为10℃/s非平衡凝固条件下钢的脆性温度区间,研究分析了各溶质元素在该温度区内的偏析特点及对脆性温度区间△θ与热应变的影响规律,定量计算了不同P,S含量下脆性温度区热应变随C含量的变化规律,揭示了P,S含量的增加使连铸坯出现表面纵裂纹几率提高的机理.
关键词:
连铸
,
微观偏析
,
表面纵裂纹
,
脆性温度区
,
热应变
