张强
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王书强
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鲍雪君
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甘美露
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谢建平
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袁亦凯
材料热处理学报
采用裂纹尖端张开位移(CTOD)实验方法对研究了不同热处理工艺对新型R5系泊链钢断裂韧性的影响,使用偏光显微镜、光学显微镜和扫描电镜等对CTOD试样裂纹扩展区组织及断口形貌进行分析,并用高低温材料试验机测试了R5系泊链钢低温-20℃下的力学性能.结果表明,回火温度对R5系泊链钢CTOD断裂韧性有显著影响.在570～ 600℃范围内回火,组织保留马氏体位向,碳化物呈片状及长条状不均匀分布在原奥氏体晶界、马氏体板条界及板条内部,应力作用下容易导致局部应力集中,裂纹扩展速率大,CTOD特征值接近零.随回火温度升高,在600～690℃范围内回火,碳化物逐渐聚集、球化并在基体中弥散均匀分布,应力作用下不易引起局部应力集中,并且在裂纹扩展时可使裂纹扩展方向发生偏转,裂纹扩展路径延长,裂纹扩展受到抑制,CTOD特征值随回火温度升高不断增大.经950℃淬火+630 ～660℃区间回火,R5系泊链钢同时具有高强度和良好的CTOD断裂韧性.
关键词:
R5系泊链钢
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显微组织
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回火温度
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断裂韧性
,
裂纹尖端张开位移(CTOD)
毕宗岳
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杨军
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牛靖
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张建勋
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00703
采用裂纹尖端张开位移(CTOD)实验对X100高强管线钢焊接接头母材、焊缝和热影响区(HAZ)进行了断裂韧性测试研究,并使用SEM和TEM对CTOD试样近断口区组织及夹杂物进行了观察.结果表明,温度对X100高强管线钢焊接接头断裂韧性有显著影响.在同一温度下,条件启裂值δ0.2和δ0.2BL均呈现母材最大、热影响区次之、焊缝最小,即母材低温断裂韧性最优、热影响区次之、焊缝最差,但随温度降低,其断裂韧性均下降.母材试样近断口区显微组织为粒状贝氏体(GB)和少量准多边形铁素体(QF)及板条贝氏体铁素体(BF),细小粒状M-A组元弥散分布于贝氏体铁素体板条界处；焊缝试样近断口区组织为针状铁素体(AF),M-A组元形态多样,尖角明显；热影响区粗晶区近断口组织为粒状贝氏体和平行排列的板条状贝氏体铁素体,M-A组元呈方形、楔形、条形分布于晶内、晶界和板条界处.大尺寸尖角型M-A组元是导致焊缝和热影响区粗晶区断裂韧性差的主要原因之一,而较高的夹杂物分布则使焊缝具有较低的断裂韧性.
关键词:
X100管线钢
,
焊接接头
,
断裂韧性
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裂纹尖端张开位移(CTOD)
闫鹏帅
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苗张木
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夏子钰
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叶运勤
机械工程材料
为研究试样厚度对其裂纹尖端张开位移(CTOD)临界值的影响,通过巴林布特拉吸附力理论建立了CTOD临界值(δ)与试样厚度(t)的表达式,通过最小二乘法拟合得到了δ与t的关系式,并应用16MnNbp钢在CTOD试验中得到的数据进行了验证.结果表明:16MnNbp钢CTOD临界值(δ)的拟合公式为δ=0.05te-0.03t125+0.16(1-e-0.03t0.125),其与试验所得数据吻合较好.
关键词:
厚度效应
,
裂纹尖端张开位移(CTOD)
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巴林布特拉吸附力理论
宫少涛
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孙良
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熊庆人
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赵文轸
机械工程材料
依据BS 7448标准,对国产轧制态、调质处理(QT)态和两相区热处理(IHT)态的9Ni钢分别进行了-196℃裂纹尖端张开位移(CTOD)测试,并对断口形貌进行了观察.结果表明:QT态钢具有最好的超低温断裂韧性,轧制态钢的断裂韧性比QT态和IHT态的低很多；轧制态、QT态和IHT态钢的稳定扩展区断口全部为韧窝形貌,呈韧性断裂.
关键词:
9Ni钢
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热处理状态
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裂纹尖端张开位移(CTOD)
