王顺成
,
李元元
,
陈维平
,
郑小平
稀有金属材料与工程
提出半固态坯料先在液相线以上某温度适当等温加热,然后再降低温度至两相区继续等温保温的两步法部分重熔新工艺.采用该工艺对低过热度浇注半固态2024合金坯料进行部分重熔试验,利用光学显微镜和金相图像分析系统,研究了坯料组织演变规律,并与两相区等温部分重熔工艺进行了比较.结果表明,采用两步法部分重熔工艺.由于坯料升温速度加快和熔化过热温度提高,抑制了晶间共晶相的溶解扩散,晶间液相形成速度明显加快,对晶粒合并长大具有一定的抑制作用,并加速晶粒球化,坯料部分重熔后,晶粒更加细小和圆整.
关键词:
半固态金属
,
触变成形
,
部分重熔
,
组织演变
管仁国
,
温景林
,
刘相华
材料科学与工程学报
doi:10.3969/j.issn.1673-2812.2002.03.011
应用单辊搅拌技术(也称SCR技术-Shearing/Cooling Roll Process)制备出的A2017半固态材料比常规铸造坯组织优良;SCR技术制备的A2017半固态材料在530℃～570℃范围内,可获得球形晶粒组织,可以进行半固态轧制成形;A2017半固态材料触变过程分为四个阶段,在稳定触变阶段,并在64～72%的最大加工变形范围内,A2017半固态材料的触变性能稳定.
关键词:
半固态
,
触变成形
,
组织
,
铝合金
,
性能
邵玉鹏
,
杨弋涛
,
尹湘林
,
张恒华
,
邵光杰
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.04.013
半固态触变成形过程对保证成形后零件良好的组织和性能起着至关重要的作用,通过观测半固态成形前后组织之间的联系可知,压铸过程中的成形状况和压铸前的组织特征均影响压铸后零件的组织和性能,半固态加热和压铸成形这2个阶段存在一定的联系.这些对于半固态成形的质量控制具有一定的指导意义.
关键词:
A356铝合金
,
半固态
,
触变成形
,
组织特征
,
力学性能
程发良
,
陈体军
,
张素卿
,
祁晔思
材料热处理学报
研究了T6处理工艺(T6工艺430℃,6 h+215℃,2h,空冷)对触变成形Mg2Sip/AM60B复合材料组织及力学性能的影响.结果表明:分布于晶间及晶内的硬脆β-Mg17Al12相在T4处理工艺:(T4工.艺430℃×6h,水冷)后几乎全部溶解,由此引起的β相割裂作用的基本消失,固溶强化作用及成分均匀化等导致抗拉强度和伸长率明显提高,而硬度显著降低;T6处理后,非连续析出β相在晶界及Mg2Si/α-Mg界面处呈现细小弥散分布,引起较强的晶界钉扎作用,导致抗拉强度和硬度显著提高,而伸长率略微降低,此状态下未发现明显的连续析出β相.最佳的T6处理工艺为(430 ℃,6 h+215℃,2h),且抗拉强度和伸长率达到290 MPa和14.37％,相比触变态复合材料分别提高40.10％和83.06％.复合材料的断裂方式由触变态的沿晶断裂依次转变为T4态的混合断裂和T6态的穿晶断裂.
关键词:
T6处理
,
触变成形
,
复合材料
,
显微组织
,
力学性能
陈体军
,
李元东
,
马颖
,
郝远
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2005.01.002
研究了加热时间和模具预热温度对AZ91D镁合金触变成形性、组织和磨损性能的影响.结果表明,适合AZ91D镁合金触变成形的最佳加热时间为90min(在585℃),模具预热温度为350℃;在此工艺条件下,初生相颗粒较圆整、粒度较小,组织最致密,相应地,其耐磨性也最好;与金属型铸造相比,明显地提高了耐磨性.
关键词:
AZ91D镁合金
,
触变成形
,
组织
,
耐磨性
李海宏
,
陈体军
,
郝远
,
侯伟骜
,
吕维玲
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2007.10.004
通过静载荷试验研究了触变成形AZ91D镁合金在NaCl溶液中的应力腐蚀行为.结果表明,随着载荷和NaCl浓度的增大,试样的断裂时间逐渐缩短,而当增大溶液的pH值时,断裂时间却相对延长.通过扫描电镜对断口的分析表明,在酸性NaCl溶液中,合金呈现出明显的沿晶断裂方式,在紧靠裂纹的前缘处,会形成类似于韧窝的空穴,断口由许多曲曲折折的小平面组成;而在碱性NaCl溶液中,由于断裂所需的时间长,使得试样断口有较大的塑性变形,断口边缘有许多撕裂的片状痕迹.触变成形AZ91D镁合金应力腐蚀过程主要分为钝化膜的破裂、点蚀、裂纹的萌生、裂纹扩展和断裂4个阶段.
关键词:
触变成形
,
镁合金
,
应力腐蚀
,
脆性断裂
,
断口形貌
罗守靖
,
姜巨福
,
祖丽君
,
滕东东
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2003.01.001
研究了用于触变成形的SiCp/2024复合材料的二次加热组织及其影响因素.结果表明,对SiCp/2024复合材料的二次加热中最佳工艺参数为:重熔温度在590-600 ℃之间,保温时间为5～10 min.SiCp/2024复合材料在局部重熔过程中具有较高的稳定性,随温度的提高和保温时间的增加,球形固相颗粒尺寸增加很小.5%SiCp/2024复合材料在590℃时的晶粒粗化速率常数为27.45μm3/s,15%SiCp/2024复合材料和25%SiCp/2024复合材料在590℃时的晶粒粗化速率常数分别为12.54μm3/s和6.89μm3/s,均小于基体合金的晶粒粗化速率常数59.56μm3/s.
关键词:
SiCp/2024复合材料
,
半固态
,
触变成形
,
二次加热
潘洪平
,
董原生
,
曹玉坤
,
刘文宝
中国材料进展
doi:10.3969/j.issn.1674-3962.2004.03.007
采用Gleeble-1500热模拟试验机研究了温度和应变速率对半固态AlSi7Mg合金变形性的影响.从中得知,半固态合金的压缩流动应力不仅是变形温度的函数,而且是应变速率的函数,变形温度和应变速率决定了半固态压缩变形的特征.
关键词:
半固态
,
铝硅合金
,
温度
,
应变速率
,
触变成形
李元东
,
陈体军
,
马颖
,
阎峰云
,
郝远
中国有色金属学报
采用光学显微镜和扫描电镜对AZ91D镁合金组织进行分析,研究AZ91D镁合金在半固态触变成形过程中的组织特征与二次凝固行为.结果表明,成形件的充型过程是按先底部后上部的顺序填充.触变成形件中心线部位的组织中初生相含量比边缘部位的高,产生宏观上的液相偏析.沿高度方向上,中心线处的初生相颗粒尺寸从上部到底部,先减小后增大.二次凝固过程包括3个阶段:第1阶段是初生α-Mg相生长;第2阶段是液相内部重新形核并生长成细小的等轴晶;第3阶段是剩余的液相发生共晶反应形成共晶体.共晶反应按离异方式生长,共晶组织中的Mg17Al12在初生相颗粒周围形成"晕圈".
关键词:
AZ91D镁合金
,
半固态
,
触变成形
,
二次凝固
,
离异共晶
陈体军
,
郝远
,
孙军
,
李庆林
复合材料学报
doi:10.3321/j.issn:1000-3851.2003.05.001
用扫描电镜(SEM)背散射成像技术对Zr变质SiCp/ZA27复合材料在部分重熔过程中的组织演变进行了研究,并与未变质复合材料及基体合金作了对比.结果表明:经0.2 wt%Zr变质的SiCP/ZA27复合材料在460C加热过程中(0min～30min),其基体组织依次经历了晶臂的快速合并,晶粒的长大,晶界区域的熔化、组织分离,最后经球状化形成触变成形所需的粒径较为均匀、细小、圆整的半固态浆料,在随后的保温过程中(30 min～80min)未发现明显的粗化现象;未变质复合材料则形成相互连接的不规则组织,即使经长时间的保温(80 min),也未全部球状化;基体合金组织的分离快于变质复合材料,但在保温中的晶粒粗化却较为严重.加热初期晶粒的快速粗化是由共晶组织向晶内的迅速扩散引起的.本文作者从相变角度分析了组织的演变过程.
关键词:
SiCP/ZA27复合材料
,
变质
,
部分重熔
,
组织演变
,
触变成形
