姜涛
,
聂雷
,
刘民英
,
王玉东
,
罗楠
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黄正强
,
赵清香
高分子材料科学与工程
通过动态力学性能分析,确定了尼龙1111的松弛转变峰.71 ℃的松弛峰为尼龙1111的α松弛峰;-45 ℃出现的松弛峰为尼龙1111的β转变峰,-126 ℃出现的松弛峰是尼龙1111的γ转变峰.在不同的实验条件下,随着退火温度的升高,尼龙1111的α转变峰的峰高升高,γ转变峰的峰高降低,β转变峰的峰高不但降低,而且峰宽度变大;随测试频率的提高,尼龙1111的α转变峰、β转变峰和γ转变峰向高温移动.
关键词:
尼龙1111
,
动态力学分析
,
松弛
,
转变
周正
,
朱伟
材料热处理学报
用示差扫描量热分析了Al-Si合金温度处理的熔体结构变化规律及结构变化温度.结果表明,在升温阶段的Al-7%Si亚共晶、Al-12%Si共晶及Al-20%Si过共晶合金的熔体中均存在额外的热效应,范围均在798～850℃之间,额外热效应温度范围与含硅量无关,结构转变焓值随合金的硅含量增加而增加,氢含量不影响结构转变的温度;而在降温过程中仅在Al-20%Si过共晶合金中发现了额外热效应,额外热效应的出现及温度范围取决于降温速度.分析认为,升温阶段的额外热效应体现了Al的熔体结构变化,降温阶段的额外热效应与熔体中的Si-Si原子团簇的行为有关.
关键词:
铝合金
,
结构
,
加热
,
冷却
,
转变
范云鹰
,
罗少林
材料热处理学报
采用电沉积工艺制备了Fe-P非晶镀层,并研究了Fe-P非晶镀层在加热过程中镀层结构与硬度的变化趋势,结果表明:该镀层在300℃左右开始晶化,在330℃左右Fe-P合金开始转变为α-Fe(P)固溶体,到370℃左右铁磷化合物FexP(x=1,2,3)从α-Fe(P)固溶体中脱溶析出,由于固溶强化和弥散强化的作用导致镀层硬度增大,并在370℃达到最大值,当热处理温度继续增高至460℃后,镀层中弥散相粒子逐渐长大,即发生Ostwald熟化现象,从而导致镀层硬度快速下降.
关键词:
Fe-P非晶镀层
,
转变
,
热处理
,
结构
,
硬度
王智慧
,
杨爱弟
,
贺定勇
,
蒋建敏
稀有金属材料与工程
以Ni60A自熔合金粉末和镍包碳化钨粉末为原料,利用真空熔覆方法在低碳钢表面制备了镍基碳化钨耐磨复合涂层.研究了真空工艺条件下,镍基合金中碳化钨颗粒的转变行为.试验结果表明,高温下保温时间延长对镍基碳化钨复合涂层的组织影响很大,WC颗粒在镍基体中发生转变,转变的主要特征是WC硬质相边缘转变为针状相,随着高温加热时间的延长,针状相组织面积扩大,转变为针状团簇结构,最终转变为粒状相.结合XRD分析,粒状相为具有复杂立方结构的Fe6W6C相,这种碳化物,显著降低了涂层的硬度.
关键词:
真空熔覆
,
碳化钨
,
转变
,
涂层
,
显微组织
唐电
,
叶城池
,
邵艳群
,
王欣
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.z1.078
本文采用投加氨水沉淀法,利用含硫酸钛的废液制备出纳米二氧化钛.涉及的反应过程包括:硫酸钛与水的反应生成硫酸氧钛;硫酸氧钛水解形成偏钛酸;偏钛酸的热处理和脱水产生二氧化钛.二氧化钛的进一步热处理转变过程包括:非晶态二氧化钛的晶化转变;锐钛矿向金红石的高温相变.所制备的二氧化钛在350℃至700℃热处理可以获得单相锐钛矿相.锐钛矿颗粒尺度从350℃的9 nm增长到700℃的68 nm左右.在700～800 ℃之间处理,可获得锐钛矿相和金红石相双相组织.金红石颗粒尺度从800℃的83 nm增长到900℃的109 nm左右.900℃以上温度热处理可以获得单相金红石相.
关键词:
腐蚀液
,
纳米
,
TiO2
,
制备
,
转变
王玉东
,
赵清香
,
刘民英
,
张成贵
高分子材料科学与工程
通过动态力学性能分析,对尼龙1212的松弛与转变进行了研究,确定了尼龙1212的松弛转变峰.65 ℃的松弛峰为尼龙1212的α松弛峰;-35 ℃出现的松弛峰为尼龙1212的β转变峰,-116 ℃出现的松弛峰是尼龙1212的γ转变峰.在不同的实验条件下,随着退火温度的升高,尼龙1212的α转变峰的峰高升高,而β转变峰的峰高降低;随测试频率的提高,尼龙1212的α转变峰、β转变峰和γ转变峰向高温移动.
关键词:
尼龙1212
,
动态力学分析
,
松弛
,
转变
彭岚
,
范菊艳
,
唐经文
,
李友荣
工程热物理学报
为了了解微重力条件下新型分离结晶生长过程中熔体热毛细对流的基本特征,利用有限差分法进行了数值模拟,熔体深径比A取1和2,自由界面无因次宽度B分别取0.05、0.075和0.1.当熔体上表面为自由表面时,得到了分离结晶Bridgman生长过程中熔体热毛细对流的流函数和温度分布.计算结果表明:当Ma数较小时,在上下两个自由表面的表面张力的驱动下,熔体内部产生了两个流动方向相反的流胞,流动为稳态流动,随着Ma数的增加,上下自由表面速度增大,温度分布的非线性增加;当Ma数超过某一临界值后,流动将转化为非稳态流动;与熔体上表面为固壁时相比,A=1时的临界Ma数减小,而A=2时的临界Ma数增大;流动失稳的物理机制是流速的变化和阻力的变化之间存在滞后.
关键词:
分离结晶
,
热毛细对流
,
微重力
,
转变
,
临界Ma数
张明亚
,
朱伏先
,
段争涛
,
曾周炳
钢铁
研究了冷轧退火马氏体基体TRIP钢在不同预拉伸过程中残余奥氏体向马氏体的转变。为了使残余奥氏体转变充分,试验拉伸速度设定为1mm/min。对不同变形条件下的试样进行分析,通过XRD分析残余奥氏体转变的体积分数及残余奥氏体中的碳浓度,通过SEM观察拉伸断裂后的断口形貌。分析发现：残余奥氏体转变过程与应力-应变有十分密切的关系,在变形的初始阶段和试样断裂之前,残余奥氏体的转变率较均匀变形阶段要小很多;在均匀变形阶段,即在出现颈缩之前,残余奥氏体发生稳定的马氏体相变,其转变率达到最大值,此时可以有效地提高均匀伸长率;在出现颈缩之后,残余奥氏体继续发生马氏体转变,但其转变率要较均匀转变时稍低。在整个变形过程中,残余奥氏体中的碳浓度呈线性增加。在变形的始末,虽然是应力-应变的最大梯度,但奥氏体的转变率并不是最高,反而为最低。
关键词:
退火马氏体基体
,
残余奥氏体
,
转变
,
拉伸过程
唐经文
,
周永利
,
龚振兴
,
李友荣
材料导报
为了解环形液池内耦合热溶-质毛细对流的转变特征,建立了环形液池内的耦合热-溶质毛细对流的物理数学模型,采用有限容积法进行二维数值模拟,得到了环形液池内耦合热-溶质毛细对流失稳的临界条件,并对耦合热-溶质毛细对流失稳机理进行了分析.结果表明:环形液池内流态从稳态到非稳态的转变为霍普夫分岔；随着深宽比、半径比和普朗特数的增加,流动更容易失稳；当刘易斯数大于1时,临界毛细雷诺数随着刘易斯数的增大而减小,流动失稳是由于溶质Marangoni效应的主导作用和流动的惯性共同作用的结果；而当刘易斯数小于1时,随着刘易斯数的增大,临界毛细雷诺数增大,流动失稳则是由于热Marangoni效应的主导作用和流动的惯性共同作用的结果.
关键词:
热-溶质毛细对流
,
转变
,
环形液池
,
数值模拟
王昆鹏
,
姜敏
,
赵昊乾
,
王新华
,
王郢
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150245
使用ASPEX PSEM explorer研究了帘线钢中氧化物夹杂的成分及形态在炼钢与轧制过程的变化。结果表明，连铸坯夹杂物中SiO2质量分数较中间包有增加趋势，并在铸坯中发现MnO-SiO2-Al2O3和SiO2构成的复合夹杂物，轧制盘条中出现未很好变形的SiO2夹杂物。热力学分析表明：由于连铸过程钢液和夹杂物间的传质作用，导致铸坯夹杂物中SiO2质量分数增加，MnO-SiO2-Al2O3系夹杂在浇铸过程较CaO-SiO2-MnO-Al2O3系夹杂物更易析出SiO2相，形成MnO-SiO2-Al2O3为基体的复合夹杂物。CaO-SiO2-Al2O3-MnO和MnO-SiO2-Al2O3夹杂物在盘条中呈长条状，MnO-SiO2-Al2O3和SiO2析出相构成的复合夹杂在轧制过程将发生相分离，形成“眼睛状”或单颗粒状夹杂。
关键词:
帘线钢
,
夹杂物
,
转变
,
CaO-SiO2-Al2O3-MnO
,
SiO2-MnO-Al2O3
