王会杰
,
宇波
,
李敬法
,
张文华
工程热物理学报
本文针对非稳态问题对IDEAL算法与PISO算法的计算效率展开对比研究,并以顶盖驱动流为数值算例,考察了雷诺数、时间步长和网格数的影响.数值计算结果表明:IDEAL算法与PISO算法各有优缺点,求解强非线性非稳态压力-速度耦合问题且精度要求较高时建议采用IDEAL算法.
关键词:
IDEAL算法
,
PISO算法
,
计算效率
,
非稳态
杨治争
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王延锋
,
饶江平
,
孙云虎
,
杨东明
,
彭著刚
连铸
介绍了武钢炼钢总厂四分厂连铸非稳态浇注过程中大包开浇、中间包开浇、结晶器液位控制及浸入式水口快换和大包下渣检测等方面的设备特点和控制方法。实践证明,通过设备升级、提高控制精度、开发新技术等措施,可把非稳态浇注对生产稳定性和连铸坯质量等的不良影响控制到最低限度。
关键词:
非稳态
,
自动开浇
,
过程控制
,
铸坯质量
钱中
,
吴俐俊
,
程惠尔
,
邓凯
钢铁
研究了铸钢、球墨铸铁和纯铜3种不同材质高炉冷却壁的非稳态传热过程.考察当高炉煤气温度分别为指数型和周期型变化时,冷却壁壁体温度场的变化情况.并根据不同材质冷却壁在非稳态工作过程中的表现,讨论这3种冷却壁的性能优劣.结果证明,铜质冷却壁是理想的长寿冷却壁,其性能明显优于铸钢和球墨铸铁冷却壁,并且这种优势在非稳态传热过程中表现的更为突出.同时铸钢冷却壁优于球墨铸铁冷却壁.
关键词:
高炉
,
冷却壁
,
非稳态
,
高炉煤气
,
温度
李方
,
李俊
,
卓琳云
,
邓春华
,
陈季华
膜科学与技术
doi:10.3969/j.issn.1007-8924.2006.03.017
基于大量实验结果,对动态膜的制备过程进行了深入分析,考虑到制膜时膜孔堵塞因素,提出了更切合实际的动态膜形成过程数学模型,并对该模型进行了实验验证.以1 250目和6000目的高岭土为动态膜材料,分别在不同的流量、压力和涂膜液浓度下进行涂膜实验,结果表明:当系统常数k0分别取2和10时,实验值与计算值在非稳态和稳态情况下均比较接近.与计算值不同的是,实验中膜通量进入稳态后仍随时间持续下降.
关键词:
膜孔堵塞
,
稳态
,
非稳态
,
系统常数
焦克新
,
张建良
,
左海滨
,
沈猛
,
铁金艳
,
李峰光
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20130685
冷却壁安全工作是保证高炉长寿的基础。通过设计并建造冷却壁热态实验炉，研究了高炉铸铁冷却壁热面无渣皮和有渣皮时的非稳态传热过程，考察了不同炉气温度条件下冷却壁热电偶温度的变化规律。回归得到了炉气在升温阶段、稳定阶段、降温阶段时冷却壁热电偶温度随时间的变化关系式。计算得出了冷却壁热面在有无渣皮条件下的平均热流强度，回归得出了炉气平均对流换热系数随炉温的变化关系。结果表明，冷却壁热面在有渣皮时热电偶温度的变化速率显著低于无渣皮时的变化速率，冷却壁破损的主要原因是冷却壁温度的反复变化和渣皮的频繁脱落而产生的热应力。
关键词:
高炉
,
冷却壁
,
非稳态
,
热态实验
,
热应力
潘良明
,
毛鸣汐
钢铁
采用标准k-ε紊流模型,对连续退火炉中快冷段局部带钢的二维非稳态温度场进行CFD模拟,模拟与实际结果吻合较好.研究结果表明:从温度均匀性和冷却速度来看,当氢气体积分数为30%时,冷却效果最佳;控制最优的冷却速度可以通过控制带钢初始温度、带钢与风箱间距和冷却气体喷出速度、冷却介质的含量等参数来实现.
关键词:
连续退火
,
快速冷却
,
非稳态
,
数值模拟
陈志平
,
朱苗勇
,
文光华
,
江中块
钢铁
研究了浸入式水口吹氩对连铸板坯质量影响的问题.进行了实验室物理模拟、现场取样,实施改进条件后单流连铸机稳态与非稳态下现场试验.主要采用的方法为水模试验、低倍榆验与金相分析.提出应将水口不堵塞作为吹氩工艺设置的最终目标,而吹氩造成的液面波动等情况可作实际控制时的间接依据.研究表明,为防止堵塞,同样断面条件下应设置为高拉速吹气量小而低拉速大.在保证生产顺行情况下,通过对结晶器吹氩气量的优化设置,可降低铸坯针孔等缺陷的产生.
关键词:
吹氩
,
浸入式水口
,
结晶器
,
连铸板坯
,
非稳态
陶于兵
,
何雅玲
,
徐荣吉
工程热物理学报
太阳能辐射强度随时间发生变化，造成蓄热单元入口处传热流体温度呈现非稳态变化。为了分析非稳态的入口温度对相变材料蓄热特性的影响，假设传热流体入口温度1h内随时间呈线性变化，并且1h内的平均温度恒定在60℃。讨论了入口温度随时间线性增加及线性降低两种变化形式，对相变材料的熔化速率、熔化分数、蓄热量、固液界面位置等参数的影响。结果表明，当1h内平均入口温度不变，而初始入口温度在30～90℃的范围内变化时，随初始入口温度增加，尽管熔化速率增加，熔化时间从42．75min减小到20．58min；但1h内的总蓄热量却从72．6kW减小到45．3kW。
关键词:
相变蓄热
,
太阳能
,
非稳态
,
焓方法
李宝宽
,
刘中秋
,
齐凤升
,
王芳
,
徐国栋
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00464
本文利用大涡模拟模型分析薄板坯连铸钢液非稳态湍流特性,其中非稳态湍流流动N-S方程采用盒式函数进行滤波处理,亚格子模型采用Smagorinsky-Lilly模型.将大涡模拟结果与粒子图像测速及超声探伤结果进行分析比较来校正模型.通过对薄板坯连铸过程进行数值分析,获得了结晶器内非稳态钢液湍流的流动特征,包括流场的漩涡分布及大涡拟序结构的形成、发展、脱落和破碎过程,并发现即使水口和结晶器在几何上完全对中,结晶器内湍流分布也不对称,偏流产生是必然的,同时导致弯月面较强的波动.随着非稳态时间的延长,结晶器内钢液偏流在两侧呈现周期性变化,周期约为40 s.
关键词:
连铸结晶器
,
非稳态
,
大涡模拟
,
漩涡
单庆林
,
贾刘兵
,
彭国仲
,
王皓
,
张丙龙
,
王胜东
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20160072
针对连铸过程中产生的非稳态坯,通过夹杂物分析和氮氧分析,掌握各类非稳态因素对铸坯质量的定量影响.从夹杂物数量密度对夹杂物进行了分类,得到铸坯质量优先级顺序:正常坯＞尾坯＞换水口坯＞头坯.对非稳态坯进行有针对性地工艺技术攻关,采用中包充氩技术、快涨拉速技术,头坯头部全氧质量分数由研发前的7.1×10-5降低至当前的4.0×10-5;通过快降、快涨拉速协同控制技术、接痕控制技术,换水口坯大型夹杂物数量(大于50μm)由研发前的0.8个/cm2降至0.4个/cm2;采用“一键式”拉速控制技术、二冷水幅切控制技术和轻压下时间控制技术,尾坯的中心疏松得到了显著改善.
关键词:
非稳态
,
夹杂物
,
氮氧分析
,
铸坯质量
