颜莹
,
齐跃
,
陈立佳
,
李小武
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64193-6
为了探索应变速率对超细晶材料高温变形特点的影响，通过压缩实验以及显微观察，系统研究在不同温度和应变速率下等通道转角挤压 Al 的变形和损伤特点以及显微微组织。结果表明：应变速率的提高消除了等通道转角挤压 Al 在变形温度 T≤473 K 时表现出的应变软化现象，并且大大提高了变形温度在473~573 K 范围的屈服强度和流变应力。等通道转角挤压 Al 的塑性变形主要由剪切变形控制。当应变速率为1×10?3 s?1时，变形温度T ≥473 K 时可观察到沿剪切带形成了大量裂纹，并且二次剪切带基本消失。而当应变速率为1×10?2 s?1时，只有在变形温度低于473 K 时才能观察到沿剪切带形成的裂纹，并且当压缩温度 T≥473 K 时，二次剪切带变得更加清晰。等通道转角挤压 Al 的显微组织主要由亚晶组成，应变速率的提高抑制了亚晶的长大，从而导致高温屈服强度和流变应力的提高。
关键词:
等通道转角挤压
,
纯铝
,
应变速率
,
高温压缩
,
变形
,
损伤
,
显微组织
杨平
,
赵玉涛
,
王安东
,
缪栋
,
陈刚
,
何毅
中国有色金属学报
在Gleeble-3500热模拟实验机上对Delta工艺Inconel 718合金进行高温压缩实验,研究其高温压缩变形的流变应力行为.结果表明:δ相时效态Inconel 718合金在本实验条件下具有正的应变速率敏感性,流变应力随着应变速率的降低和变形温度的升高而减小,动态再结晶是合金重要的软化机制.δ相时效态Inconel 718合金的热变形激活能为497.407kJ/mol,高温压缩峰值流变应力与变形温度和应变速率的关系可用双曲正弦函数表示.
关键词:
Inconel 718合金
,
Delta工艺
,
高温压缩
,
流变应力
,
热变形激活能
曾莉
,
任学平
,
崔岩
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.1.011
采用无压浸渗法制备出不同体份的SiCp/Al复合材料.对该复合材料进行了高温(高于基体熔点)压缩实验.研究了不同颗粒含量及粒度规格的复合材料高温压缩流变规律,利用SEM观察分析了颗粒含量及粒度对复合材料组织的影响.研究结果表明:颗粒含量较高的SiCp/Al复合材料,在高温压缩过程中呈现为塑性流变规律;颗粒粒度规格对复合材料高温压缩的影响呈两个阶段;颗粒含量及粒度对SiCp/Al复合材料高温压缩后组织的影响与其流变规律一致;颗粒含量为55%、粒度规格为F220的SiCp/Al复合材料,在高温压缩过程中呈现伪塑性流动规律,高温压缩对其颗粒分布均匀性及尺寸的作用较其他复合材料明显.
关键词:
SiCP/Al复合材料
,
高温压缩
,
颗粒含量
,
颗粒粒度
,
颗粒尺寸
,
组织
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
对Cu-Cr-Zr-Ag合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行热压缩实验,对合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650 ～ 950 ℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了研究.结果表明,流变应力随变形温度升高而减小,随应变速率提高而增大.Cu-Cr-Zr-Ag合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率控制.当温度达到950℃,应变速率为0.001 s-1时,Cu-Cr-Zr-Ag合金发生完全的动态再结晶.该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为343.23 kJ/mol,同时利用逐步回归法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ag合金
,
高温压缩
,
流变应力方程
,
热激活能
,
动态再结晶
肖宏超
,
刘楚明
,
徐璐
,
王霄
,
万迎春
中国有色金属学报
在Gleeble?1500热/力模拟机上,对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr镁合金进行高温压缩试验,压缩时设定应变速率范围为0.001~1 s?1,温度范围为623~773 K,最大真应变为1.3;研究该合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度之间的关系及变形过程中的微观组织演化;计算塑性变形表观激活能及相应的应力指数;建立该合金的加工图.结果表明:在该合金的加工图中,功率耗散系数η随应变速率的降低及温度的升高而不断增加,失稳区域随应变量的增加而扩大;综合得出该合金的最佳实际变形工艺为温度723~773 K、应变速率0.1~1 s?1.
关键词:
Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr
,
高温压缩
,
加工图
,
变形工艺参数
赵映辉
,
葛鹏
,
赵永庆
,
杨冠军
,
汶建宏
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Ti-1300近β钛合金进行了等温恒应变速率压缩试验.变形温度范围为:920～1010℃,应变速率范围为:0.01～10 s-1,最大变形量为80%.根据试验数据建立了Ti-1300合金高温热变形行为的流变应力模型,得出该合金的变形激活能为177.59 kJ/mol.结合样品的显微组织分析可知,该合金在低应变速率下发生了动态再结晶,且随着温度的升高,再结晶晶粒呈现长大的趋势:在高应变速率下以动态回复为主.结果表明,为获得细小的再结晶组织,Ti-1300钛合金宜在相变点以上50～150℃的温度范围内采用较低的变形速率进行锻造.
关键词:
钛合金
,
高温压缩
,
流变应力模型
,
变形激活能
曾莉
,
王小俐
,
崔岩
,
任学平
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.3.008
采用无压浸渗法制备出结构/热控一体化的高体份(～55%)SiCp/Al复合材料.对该复合材料进行了高温(高于基体熔点)压缩实验.利用XRD和SEM观察分析了高温压缩参数对复合材料相组成及组织形态的影响.研究结果表明:高温压缩后高体份SiCp/Al复合材料的相组成仍为Al,SiC及少量Si和Mg2Si,该复合材料具有较好的高温稳定性;高体份SiCp/Al复合材料高温压缩变形后,基体仍保持连续,颗粒在压力作用下会翻转、部分颗粒会破碎,颗粒尺寸及分布均匀性等组织特性受高温变形参数控制.随着变形温度的升高和应变速率的减小,SiC颗粒的尺寸一致性、圆整度及分布均匀性有所提高;高体份SiCp/Al能复合材料在基体熔点以上的材料状态可视为粘流体,并可认为其具有一定的流动性.变形温度和应变速率对复合材料流动性的影响,使复合材料高温压缩后组织特性呈现四个阶段.
关键词:
SiCp/Al复合材料
,
高温压缩
,
粘流体
,
相
,
组织
刘毅
,
许昆
,
罗锡明
,
陈登权
,
李伟
,
胡锐
,
李金山
稀有金属材料与工程
采用Thermecmastor-Z型热模拟机对Haynes230合金进行变形温度为950～1250℃,应变速率为0.001～10 s1范围内的高温压缩试验,并利用OM和TEM分析研究了热变形组织演化特征和动态再结晶形核机制.结果表明:动态再结晶晶粒尺寸和体积分数随着变形温度的升高而增大和增多,随着应变速率的升高而变小和减少;晶界弓出是合金动态再结晶的主要形核机制,项链组织在热变形组织演化过程中起着重要作用；动态再结晶稳态晶粒尺寸Dss与Z参数之间符合幂函数关系.
关键词:
Haynes230合金
,
高温压缩
,
组织演化
,
动态再结晶
田亚强
,
侯红亮
,
任学平
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.1.001
采用热压缩试验研究了置氢量0.42%(质量分数)TC4钛合金粉末烧结材料在温度850～1000℃和应变速率0.001～0.10 s-1范围内的流变行为和组织演变,分析了该合金烧结材料在试验参数范围内变形的应力-应变曲线特征.动力学分析获得置氢TC4钛合金粉末烧结材料高温压缩变形的应力指数和变形激活能分别为3.97和507.35 kJ/mol,表明置氢TC4钛合金粉末制品在高温变形过程中均发生了动态再结晶.组织观察发现,在β相区变形时,β晶粒随金属流动方向明显被拉长、变形;在α+β相区变形时,β相的组织变化基本同其在β相区变形时一样,只是β相再结晶过程加剧;在α相区变形时,原始的双态组织中α相组织发生再结晶,初生的α相含量逐渐减少.
关键词:
置氢TC4钛合金粉末
,
高温压缩
,
流变应力
,
变形温度
,
应变速率
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对Cu-Cr-Zr合金在应变速率为0.001 ～ 10 s-1、变形温度为650 ～850℃的高温变形过程中的流变应力行为进行了研究.利用光学显微镜分析了合金在热变形过程中的组织演变及动态再结晶机制.结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大.升高变形温度以及降低应变速率,均有利于Cu-Cr-Zr合金的动态再结晶发生.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为392.5 kJ/mol,同时利用逐步回归的方法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
高温压缩
,
热激活能
,
流变应力方程
,
动态再结晶
