罗坤杰
,
张麦仓
,
王宝顺
,
董建新
稀有金属材料与工程
利用变形温度为1050～1200℃、应变速率为0.1～10 s-1的恒温热压缩试验系统分析了Hastelloy G-3合金的高温变形特性及变形后的组织特征.对高应变速率下的流动应力进行变形热效应修正,建立了G-3合金热变形过程中峰值应力与变形温度、应变速率关系的本构模型.结果表明:所建立的本构模型在预测G-3合金热变形峰值应力时具有良好的精确度,能够满足工程应用的要求.G-3合金热加工过程的软化机制为动态再结晶,根据热变形后的组织特征确定G-3合金合理的热变形温度为1180~1200℃,应变速率为5～10 s-1.
关键词:
Hastelloy G-3合金
,
高温变形特性
,
温升效应
,
本构关系
,
组织特点
史蒲英
,
李臻熙
,
曹春晓
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.012
采用Thermecmaster-Z型热压缩试验机,在900~1250℃温度范围内、和10-3~1s-1应变速率条件下对铸态和挤压态Til-46Al-6(Cr,Nb,Si,B)at%合金(以下简称G4合金)进行了热压缩模拟试验,建立了两种状态下G4合金的加工图.并以加工图为基础,结合组织观察,研究了高温下该合金的变形特性.结果表明:G4合金的高温变形性能受温度和应变速率强烈影响,并呈现不同特征;流变应力随变形温度升高而减小,随应变速率增大而增大;挤压态G4合金具有比铸态G4合金更好的稳定流变能力和更宽的可热加工窗口;动态再结晶(DRX)是导致G4合金流变软化和稳定流变的主要原因;铸态G4合金的最佳变形温度为1150~1200℃,应变速率为10-2.5～10-3s-1,挤压态G4合金的最佳变形温度为1050~1150℃,应变速率为10-1.5~10-2.5s-1;G4合金的主要失效模式包括表面开裂、局部流动和楔形开裂.
关键词:
γ-TiAl合金
,
高温变形特性
,
加工图
,
理想加工区域
,
失效模式
张麦仓
,
罗子健
,
曾凡昌
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2000.05.012
通过等温恒应变速率压缩实验,系统地研究了不同预处理、热力参数及分段变速变形对致密FGH95合金高温变形特性的影响.研究结果表明,经热等静压致密的FGH95合金坯料,可以通过适当的预处理,以改变FGH95合金中γ'相的大小、形态及分布,从而降低合金的流动应力.对于经预处理的FGH95合金坯料,采用分段变速变形可以进一步降低合金的流动应力.
关键词:
FGH95合金
,
高温变形特性
,
预处理
,
分段变速变形
舒小勇
,
胡林丽
,
鲁世强
,
李贵发
,
王克鲁
材料热处理学报
doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2017-0027
采用Gleeble-3500热模拟试验机对锻态Ni55Ti45合金进行等温恒应变速率压缩实验,研究了该合金在变形温度为650 ～850℃、应变速率为0.01～1 s-1范围内的高温变形特性,并分析其变形机制.结果表明,应力-应变曲线呈“应变软化”型,热变形激活能为317.304 kJ/mol,根据双曲正弦函数建立了峰值流变应力本构方程.微观组织观察表明,在650℃、1 s-1和700℃、1 s-1时发生了局部塑性流动的失稳变形,主要由变形热效应导致.高温、低应变速率利于动态再结晶的发生,但动态再结晶晶粒尺寸更大.动态再结晶形核机制以晶界弓出机制为主,同时伴随有少量的PSN机制.
关键词:
Ni55Ti45形状记忆合金
,
高温变形特性
,
变形激活能
,
变形机制
张麦仓
,
罗子健
金属学报
通过等温恒应变速率压缩实验, 系统地研究了不同预处理, 热力参数及分段变速变形对致密ＦＧＨ９５合金高温变形特性的影响, 研究结果表明, 经热等静压致密的ＦＧＨ９５合金坯料, 可以通过适当的预处理, 以改变ＦＧＨ９５合金中γ相的大小, 形态及分布, 从而降低合金的流动应力, 对于经预处理的ＦＧＨ９５合金坯料, 采用分段变速变莆可以进一步降低合金的流动应力.
关键词:
FGH95合金
,
null
,
null
