孙建亮
,
张永振
,
彭艳
,
戚向东
,
韩辉
材料热处理学报
根据大型筒节的轧制和轧后冷却模型,模拟大型筒节轧制截面的应变率和轧后冷却速度曲线;结合Gleeble-3800对金属小试样2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了热压缩模拟实验,得出了多道次压缩的流变应力曲线;分析了小试样热变形后不同冷却方式对其组织形貌的影响和对后期正火晶粒细化的作用.结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢轧制过程心部大部分区域温度不变;轧制压下率低,心部应变率不足10％;道次间歇时间长,静态软化率高达95％,奥氏体晶粒回复长大;轧后空冷过程心部冷却速度缓慢,冷却后基体主要为粒状珠光体组织,经后期热处理晶粒不易细化,是造成组织遗传的主要原因;增大轧后冷却速度和降低冷却转变温度有利于后期热处理晶粒细化,采用喷淋-空冷联合冷却能充分利用大型筒节的轧后余热,冷却过程热应力较小,有利于促进后期热处理组织细化.
关键词:
大型筒节
,
2.25Cr-1Mo-0.25V钢
,
组织遗传
,
晶粒细化
,
联合冷却
张永涛
,
胡朝备
,
陈映川
,
黄丽琴
,
李建新
,
尚海龙
材料导报
采用真空冶炼炉和可逆式轧机制备出试验材料,将其在940℃奥氏体化后分别水淬到550℃、650℃和750℃,再空冷至室温,然后采用扫描电镜和透射电镜观察材料的显微组织,发现分别主要为下贝氏体、上贝氏体和粒状贝氏体.上贝氏体组织和下贝氏体组织均以扩散机制形成,而区域冷却速率的差异是造成粒状贝氏体组织基体形貌差异的主要原因.
关键词:
2.25Cr-1Mo-0.25V钢
,
加速冷却
,
贝氏体
,
形成机制
蒋中华
,
王培
,
李殿中
,
李依依
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00719
利用纳米压痕仪,OM,SEM,TEM,XRD,EPMA等设备研究了加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火态粒状贝氏体组织及力学性能随回火温度的变化.结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢正火后得到由贝氏体铁素体、马氏体和残余奥氏体岛(M-A岛)组成的粒状贝氏体组织.纳米压痕测量结果表明,由于M-A岛中富集C,其硬度显著高于贝氏体铁素体.在回火过程中,M-A岛分解和贝氏体铁素体软化的综合作用导致了2.25Cr-1Mo-0.25V钢在-18℃的冲击功随着回火温度的升高先增加后减少.除了铁素体基体回复再结晶软化效应外,粒状贝氏体组织中硬相M-A岛回火转变程度以及析出碳化物形貌、尺寸和分布是影响2.25Cr-1Mo-0.25V钢冲击韧性的关键因素.
关键词:
2.25Cr-1Mo-0.25V钢
,
粒状贝氏体
,
冲击韧性
,
马氏体-奥氏体岛
宋立平
,
孙荣禄
,
谷文
,
李秀杰
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201611002
采用窄间隙埋弧焊工艺在相同焊接参数下对2．25Cr-1Mo-0．25V钢进行焊接,选择冲击功相差较大的两个焊缝进行化学成分分析、力学性能测试、宏观断口及显微组织观察,并分析了焊缝冲击功不稳定的原因.结果表明：焊缝冲击功出现波动是由化学成分和组织不同造成的；焊缝中的锰、硅元素含量较多时,冲击功低,韧性差；组织粗大,板条贝氏体较多时,韧性和塑性低；组织细小,粒状贝氏体较多时,韧性和塑性较高；当冲击试样缺口开在板条贝氏体较多的区域时,M/A 岛趋于直线排列,容易形成裂纹,冲击功较低.
关键词:
2.25Cr-1Mo-0.25V钢
,
焊缝
,
显微组织
,
粒状贝氏体
,
板条贝氏体
