黄思俊
,
宋瑶
,
许聪磊
机械工程材料
选取受电弓结构主要材料之一的6082-T6铝合金为研究对象,采取不同的保护气体对其进行钨极惰性气体保护焊(GTAW),研究了不同保护气体对焊接接头组织和力学性能的影响.结果表明:在不同保护气体下,6082-T6铝合金焊接接头的焊缝组织均相同,均呈等轴晶,熔合区为柱状晶;随着氦气在混合气体中所占比例的降低,焊缝和熔合区的晶粒变得粗大,强度明显降低;在50％Ar+50％He保护气体下,焊接接头的抗拉强度最高,为182MPa;在100％Ar保护气体下,热影响区的宽度最大,软化现象最严重.
关键词:
6082铝合金
,
保护气体
,
显微组织
,
力学性能
,
钨极惰性气体保护焊
江海涛
,
孙璐
,
蔡正旭
,
张成刚
材料热处理学报
采用取向分布函数法分析并研究了冷轧前预处理和冷轧变形量对6082铝合金再结晶的影响.结果表明,6082铝合金的再结晶织构主要由立方织构和旋转立方织构组成.不经过热处理和经过固溶时效处理的试样,随着冷轧变形量的增加,再结晶织构组分明显增加；只经过固溶处理的试样,随着冷轧变形量的增加,再结晶织构组分变化不明显,说明冷轧前固溶处理可以明显弱化再结晶织构.
关键词:
6082铝合金
,
预处理
,
冷轧变形量
,
再结晶织构
胡道春
,
王蕾
材料热处理学报
在Gleeble-1500热模拟试验机上对6082铝合金进行多组热压缩试验,得到6082铝合金在350～500℃和0.01 ～5 s-1条件下的流变应力数据.根据试验数据建立基于动态材料模型的6082铝合金热加工图,结合压缩变形后的微观组织观察分析,最终获得试验参数范围内6082铝合金热变形的最佳工艺参数.结果表明:保持较高功率耗散效率的加工安全区集中在变形温度430～490℃、应变速率0.1～0.3 s-1的区域,该区域成形时合金主要发生动态再结晶.根据热加工图及微观组织分析,建议在温度440 ～480℃、应变速率0.1～0.2 s-1范围内选择6082铝合金热成形的工艺参数.
关键词:
6082铝合金
,
加工图
,
热成形
,
动态再结晶
李红英赵延阔唐宜王晓峰
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00228
采用动态电阻法测得6082铝合金连续冷却过程的电阻-温度曲线, 根据曲线斜率变化判断相变点及临界冷却速率, 绘制出该合金的连续冷却转变曲线(CCT图), 通过TEM对组织转变的观察验证了所测CCT图, 模拟实际生产条件对CCT图进行应用研究.结果表明, 动态电阻法测得的CCT图是可信的; 随着冷却速率的增加, 相变开始温度先降低, 在达到某冷却速率时骤升, 然后继续降低; 相变主要集中在220-400℃的温度区间发生, 抑制相变发生的临界冷却速率在16-34℃/s之间;20 mm厚实验合金板适宜采用60℃水淬, 淬火转移时间较长, 利用所测CCT图可以制定分级淬火工艺, 从而在最大限度减小淬火应力的同时抑制平衡相的析出.
关键词:
6082铝合金
,
CCT diagram
,
in situ electrical resistance
,
phase transformation
,
cooling rate
喻杰
,
韦东波
,
王岩
,
吕鹏翔
,
狄士春
无机材料学报
doi:10.3724/SP.J.1077.2013.12598
为了改善微弧氧化(MAO)膜层多孔疏松的组织和性能,对其进行了激光重熔处理,并制备了两种实验膜层:(1)选择双向电流脉冲和Na2SiO3-KOH体系的工作液,在6082铝合金基体上制备平均厚度为18 μm的MAO膜层；(2)采用Nd∶YAG激光器对上述MAO膜层进行激光重熔(LSM)处理,获得MAO+LSM膜层.利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪、超显微硬度计和电化学分析仪分别检测上述两种膜层的微观形貌、相组成、表面硬度和耐蚀性能.结果表明:激光重熔后的膜层由内往外分为致密层、中间层和重熔层,组织致密、气孔率低的重熔层取代了MAO疏松层,MAO+LSM膜层中α-Al2O3相的比例得到提高,硬度和耐蚀性能也进一步得到改善,且保持了MAO膜层与基体的结合方式.
关键词:
铝合金
,
微弧氧化
,
激光重熔
,
耐蚀性
林典海
,
袁鸽成
,
郭海斌
,
秦典成
,
丁灿培
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201703009
采用慢应变速率试验(SSRT)、扫描电镜、光学显微镜和能谱分析等手段,研究并比较了6082铝合金搅拌摩擦焊(FSW)焊缝在空气和pH分别为6,7,8的3.5％ NaCl溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)性能,讨论了该合金焊缝在不同盐水介质中产生应力腐蚀开裂差异的原因.结果表明:FSW焊缝在偏酸、偏碱及中性NaCl溶液中的SCC敏感性指数ISSRT依次为0.13,0.074,0.055;在中性盐水和弱碱性盐水中,焊缝主要是韧性断裂,SCC特征不明显,在弱酸性盐水中的断口呈混合型断裂的某些SCC特征.
关键词:
6082铝合金
,
搅拌摩擦焊缝
,
应力腐蚀开裂
,
盐水酸碱度
,
慢应变速率试验
王岗
,
尹志民
,
赵凯
,
段佳琦
,
刘博
,
商宝川
材料科学与工艺
为研究6082铝合金的淬火敏感性,采用分级淬火的方法测定了6082铝合金的时间-温度-转化率（TTT）曲线,利用XRD、TEM并结合Avrami方程研究了6082合金在等温过程中的组织变化.结果表明：6082铝合金TTT曲线的鼻尖温度约为350℃,淬火敏感温度区间为300～420℃;6082铝合金过饱和固溶体在350℃等温时快速分解,初期形成大量杆状的β＇相,随着时间的延长,晶内析出粗大的β相;合金在高温区域（≥420℃）和低温区域（≤300℃）时,淬火敏感性较低;鼻尖温度下的高相变驱动力和较快的扩散速率是Mg2Si相析出和长大的主要原因.在实际在线淬火过程中,建议在淬火敏感温度区间加快淬火冷却速率抑制平衡相的析出,在高温区域和低温区域可适当降低冷却速率减小热应力的影响.
关键词:
6082铝合金
,
TTT曲线
,
淬火敏感性
李敬勇
,
周小平
,
董春林
,
董继红
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2013.5.006
采用热电偶测温技术系统测定了6mm6082铝合金双轴肩搅拌摩擦焊试板各特征点的温度变化曲线,分析了双轴肩搅拌摩擦焊过程中焊接试板不同区域的温度场分布特征.双轴肩搅拌摩擦焊搅拌头上、下轴肩同时产热,比传统搅拌摩擦焊产热量大,且热输入方式及试板接触散热条件也有很大不同,因此,其稳定焊接速度较大,从而导致双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场分布特征与传统搅拌摩擦焊明显不同.双轴肩搅拌摩擦焊过程分为加速焊接和稳定焊接两个阶段,起始阶段,随着焊接速度的增加,靠近起始端测温点的温度逐渐升高,而远离起始端各测温点的温度升温则非常缓慢,当焊接速度达到较高的稳定焊接速度,搅拌头接近后续各测温点时,其温度值瞬间急剧升高,然后随着搅拌头的远离,温度值逐渐下降.不同区域测温点温度测试结果显示,靠近下轴肩试板测温点的温度高于靠近上轴肩试板、后退侧的温度明显高于前进侧;与单轴肩搅拌摩擦焊接试板相同,距离焊缝越近的位置温度上升和下降的越剧烈,峰值温度越高;焊接速度提高,各测温点的峰值温度依次降低,随着测温点远离焊缝中心,焊接速度对其温度分布的影响作用逐渐减弱.
关键词:
双轴肩搅拌摩擦焊
,
温度场
,
6082铝合金
