张松闯
,
郑文杰
,
宋志刚
,
丰涵
,
孙勇
钢铁研究学报
研究了Inconel 690合金在冷轧变形过程中的组织演变和形变强化规律.结果表明,在15%和20%形变量之间存在一个临界变形量,小于临界变形量时,加工硬化能力随着变形量的增加递减,真应力-真应变曲线可用 Ludwigson模型描述,位错运动主要是单系滑移,加工硬化主要来自位错的长程应力场.在临界变形量到40%变形量之间,加工硬化能力随着变形量的增加又增强,真应力-真应变曲线也可用Hollomon方程描述,位错运动出现了多滑移和交滑移,加工硬化主要是位错滑移和林位错交割的短程交互作用及孪晶对滑移的阻碍作用.
关键词:
Inconel
,
690合金
,
冷变形
,
Ludwigson模型
,
微形变带
袁晓飞
,
王美玲
,
丁贤飞
,
郑运荣
,
冯强
稀有金属材料与工程
以国外Inconel 690成品管的显微组织为参照对象,对国产GH690合金管材在不同工艺条件下的固溶处理与TT处理工艺进行了研究;采用OM、SEM和TEM等表征手段分析了工艺参数对其晶粒度、晶界碳化物形貌和贫Cr区的影响.结果表明:国产GH690合金管在固溶处理过程中,随着固溶温度的提高,尺、寸较大晶粒所占比例逐渐升高,长大激活能为265 kJ/mol.当固溶温度超过1100℃时,保温时间对晶粒尺寸影响显著.国产GH690合金管析出细小半连续晶界碳化物的TT处理工艺参数为680℃/10～20 h,715℃/10～20 h,750℃/5～15 h.经1090～1110℃/5 min固溶处理以及715℃/10h或15h的TT处理后,国产GH690合金管晶粒尺寸分布、晶界碳化物形貌特征和贫Cr区演化特征与国外Inconel 690成品管非常相似;而其TiN颗粒数量和尺寸明显少于和小于后者,贫Cr区的最低Cr浓度高于后者.通过对显微组织特征的综合评价,表明国产GH690合金管的显微组织总体优于国外Inconel690成品管.同时,兼顾实际生产中的成本问题,提出国产GH690合金管热处理工艺优化的建议.
关键词:
国产GH690合金管
,
Inconel 690合金
,
热处理
,
微观组织
,
贫铬区
车洪艳
,
陈峰
,
董浩
,
刘国辉
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201611007
采用TIG焊在不锈钢表面堆焊Inconel 690合金,并取部分试件在压强150MPa,温度为1 120℃的条件下热等静压(HIP)处理2h.借助于金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察了HIP处理前后Inconel 690合金堆焊层的组织以及浸泡腐蚀后的微观形貌;并通过浸泡腐蚀试验、极化曲线和电化学阻抗谱,研究了HIP对堆焊层在含C1-溶液中腐蚀行为的影响.结果表明:HIP处理后堆焊层内部晶界处析出大量碳化物(Cr23C),致使其在腐蚀液中由先前的点蚀转变为了晶间腐蚀;HIP处理后堆焊层的耐蚀性变差,其腐蚀速率约为HIP处理前的2.3倍.
关键词:
Inconel 690合金
,
热等静压
,
堆焊层
,
腐蚀
王彬
,
程明
,
张士宏
,
宋鸿武
材料热处理学报
研究了1050～1200℃固溶处理对Inconel 690合金微观组织的影响。结果表明：固溶温度对合金微观组织的影响比较大,当固溶温度为1050℃时,晶粒由初始约10μm长大到19μm,当温度超过1125℃时,晶粒长大速度加快,当温度达到1150℃时,晶粒迅速长大到66.1μm。合金中的富铬碳化物含量随固溶温度的升高而逐渐减少,在1125～1150℃进行固溶处理时,碳化物全部溶解。由公式计算,结合扫描电镜结果,确定出合金中富铬碳化物的完全溶解温度为1136℃左右。
关键词:
Inconel
,
690合金
,
固溶处理
,
微观组织
张开国
,
卢俊
,
缪竹骏
,
吴元彪
,
吕维洁
,
宋洪伟
机械工程材料
采用Gleeble-3800型热模拟试验机，研究了Incone1690镍基合金在1000-1250℃、应变速率为0．1～10s1条件下的高温拉伸变形行为，获得了流变应力和断裂特征随变形温度和应变速率的变化规律。结果表明：该合金在高温拉伸变形中的流变应力随变形温度的升高而减小，随应变速率的增大而增大，1100-1250℃是其较佳的塑性变形区；合金的高温拉伸变形流变应力可用双曲正弦形式的本构方程来描述，其变形激活能为654．7kJ·mol^-1；随着变形温度的升高和应变速率的增大，合金的断裂机制由微孔聚集型断裂向沿晶断裂转变。
关键词:
Inconel
,
690合金
,
高温拉伸变形
,
流变应力
,
断裂
