周雪峰
,
方峰
,
涂益友
,
蒋建清
,
徐辉霞
,
朱旺龙
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00621
采用OM,TEM,SEM,EBSD,XRD等手段,分析了不同Al加入量(0％,0.6％,1.2％)的M2高速钢的铸态组织,研究了Al对高速钢凝固组织转变特别是共晶碳化物形貌和微观结构的影响规律.结果表明,M2高速钢铸态组织主要由位错型马氏体和M2C共晶莱氏体组成.过量Al(1.2％)促进大量铁素体和针状碳化物形成.Al提高了共晶碳化物的分布均匀性,促进M2C形貌由纤维状转变为片状,并使碳化物微观结构发生明显改变.片状碳化物表面平行于(0002)晶面,内部存在微孪晶、层错等缺陷,片层之间具有不同的晶体取向,而纤维状碳化物内部缺陷极少,呈单晶取向.与纤维状碳化物相比,加A1后形成的片状碳化物高温加热时不易团球化,对碳化物尺寸细化不利.添加过量Al(1.2％)形成的铁素体无法通过常规热处理消除,使高速钢淬火硬度显著降低.
关键词:
M2高速钢
,
Al
,
凝固组织
,
M2C共晶碳化物
,
微观结构
王宇星
,
陈凯南
,
周艳
,
楼白杨
材料科学与工程学报
doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.05.007
采用闭合场非平衡磁控溅射离子镀技术,在M2高速钢表面制备CrTiAlN多层薄膜.利用XRD、SEM、EDS和球-盘式摩擦磨损试验机研究薄膜微观结构和高温摩擦磨损性能.结果表明:CrTiAlN薄膜均匀致密,呈FCC结构.高温摩擦磨损试验表明:从室温到600℃,随着温度升高,薄膜摩擦系数先增大后减小,磨损量和磨损率随着温度升高而增加,CrTiAlN薄膜在600℃环境下的磨损形式主要是氧化磨损和磨粒磨损.
关键词:
CrTiAlN多层薄膜
,
CFUMSIP
,
高温摩擦磨损性能
,
M2高速钢
赵志刚
,
仇圣桃
,
朱荣
材料热处理学报
在实验室条件下采用立式连铸的方法连铸φ100 mm M2钢,在扫描电镜下观察分析其碳化物的分布、形貌、尺寸和类型,研究了析出碳化物的演变规律,并对其在液相区、固-液两相区和固相区的析出规律进行了热力学计算.结果表明:φ100 mm M2钢连铸坯碳化物呈网状分布,网状碳化物的厚度从铸坯边部的1.5 μm增大到中心的30 μm,增大约20倍.碳化物形貌包括:块状、片层状和棒状,其中块状碳化物为VC,而片层状和棒状碳化物为M2C.在液相和固-液两相区δ铁素体析出过程中,各种碳化物均不具备析出的热力学条件;在固-液两相区中γ奥氏体转变过程中,W2C在1504 K具有析出的热力学条件;当温度降到固相线以下时,碳化物的析出顺序为VC＞Mo2C＞W2C,其析出温度分别为1475 K、549 K和333 K.
关键词:
M2钢
,
连铸
,
碳化物
,
热力学计算
迟宏宵
,
徐辉霞
,
方峰
,
蒋建清
,
朱旺龙
,
马党参
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20150053
在Gleeble-3800热模拟机上进行了高速工具钢W6Mo5Cr4V2 (M2)钢热模拟试验,测试了从650℃到1 250℃温度M2钢的高温力学性能,得到了抗拉强度曲线和热塑性曲线,观察了不同温度下试样的金相组织和断口形貌.试验结果表明:M2高速钢的零塑性温度为1220℃,零强度温度为1 250℃.良好的塑性温度区为950～1 150℃,脆性区主要为1175℃至熔点,在850～950℃存在一个较弱的脆性区.在800℃附近,还存在一个良好的低温超塑性区.分析表明,M2高速钢的高温力学性能与基体组织的相变、碳化物的溶解和低熔点碳化物的熔化有很大关系.
关键词:
M2高速钢
,
高温力学性能
,
热塑性
,
热模拟试验
占礼春
,
迟宏宵
,
马党参
,
付锐
,
蒋业华
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.07.006
研究了传统电渣重熔工艺(ESR)和电渣重熔连续定向凝固技术(ESR-CDS)所得到的M2高速钢铸态显微组织.结果表明:采用ESR工艺得到铸态组织边部为树枝晶且部分出现了三次枝晶,心部为粗大的等轴晶,晶粒之间有网状碳化物,铸锭的偏析较为严重,经深腐蚀凝固组织基体与碳化物过渡区较为疏松、粗糙,部分基体内部出现了细小的裂纹.而采用ESR-CDS工艺得到铸态组织边部和心部都以较为细小的树枝晶为主,组织中存在比较多的“不连续的复合规则型”的碳化物,组织较为均匀,经深腐蚀,碳化物与基体过渡区圆滑.
关键词:
电渣重熔连续定向凝固
,
M2高速钢
,
铸态组织
