郑亮
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谷臣清
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张国庆
稀有金属材料与工程
用金相显微镜、定量金相、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDX)及X射线衍射(XRD)研究了0%,4%,6%Ta(质量分数)3种成分的低Cr高W铸造镍基高温合金铸态及热暴露后的显微组织,结果表明:Ta是强MC碳化物形成元素,它形成MC碳化物的倾向低于Nb、高于Ti,当合金中Ta的原子百分含量超过Nb 3倍时,Ta在MC碳化物中的原子百分含量超过Nb.Ta是强γ'形成元素,它促进共晶γ'的形成,在合金成分中以等量原子百分含量的Ta代替Al不会改变合金的共晶γ'数量.在高W铸造高温合金中M6C是比MC更加稳定的碳化物,Ta的加入不能抑制1 100℃,500 h长时热暴露后MC完全转变为粒状或片状M6C.MC分解时释放的碳还促使α(W,Mo)+C→M6C反应.对Ni-1.5Cr-10Co-16W-2Mo-5Al-1Ti-1Nb基础成分合金,其最佳的含Ta量为4%(质量分数),而且含碳量应低于0.07%(质量分数).
关键词:
镍基高温合金
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钽
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MC碳化物
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M6C碳化物
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α(W,Mo)相
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显微组织
郑亮
中国有色金属学报
研究了不同含Ta量低Cr高W铸造镍基高温合金的铸态和1 100℃保温500 h、1 280℃保温20 min～3h热处理后的显微组织以及1 100℃,118 MPa条件下的持久性能.结果表明:低Cr高W铸造镍基高温合金中添加元素Ta会使共晶γ'相的数量显著增加.当(Ti+Nb)含量恒定在2.1%(摩尔分数),(Ta+Al)含量达14.4%(摩尔分数)时,合金凝固后期将形成α(W,Mo)+γ'共晶;少量α相不会明显降低合金的持久性能,但α相在高于1 260℃下固溶处理或在1 100℃长时热暴露时是不稳定的,它会溶解或转变成块状M6C,从而损伤合金的高温持久性能;Ta是一种有利于提高高温合金高温强度的元素,但Ta含量应与合金中的Al含量相适应,须按等摩尔分数原则相互替换;具有Ni-10Co-1.5Cr-16W-2Mo-1Nb-5Al-4Ta成分的合金性能最佳.
关键词:
镍基高温合金
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α相
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钽
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M6C碳化物
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显微组织
,
相变
彭涛
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曹建春
,
杨钢
,
赵吉庆
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160021
采用SEM、TEM和力学性能测试等手段，研究了预备热处理对AMS 6308钢组织及性能的影响。结果表明，980℃以下正火，随着温度的提高，M6C碳化物逐渐溶解，晶粒细小，淬火后马氏体板条均匀细小，碳化物呈球状或椭球状弥散分布在板条界和晶界上，碳化物体积分数和位错密度较高，强度和冲击值逐渐增加。980℃以上正火，M6C碳化物溶解增多，晶粒开始长大，淬火后马氏体板条束尺寸也长大，碳化物体积分数和位错密度下降，强度和冲击值降低。推荐的预备热处理制度：正火温度为980～1010℃，回火温度为680～700℃，经性能热处理后， AMS 6308钢体现出良好的强韧性匹配。
关键词:
预备热处理
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AMS 6308钢
,
M6C碳化物
,
力学性能
徐流杰
,
周鹤
,
魏世忠
材料热处理学报
采用铸造法制备了含钨10％的高钨高速钢,利用XRD、SEM、HRTEM、EDAX研究了高钨高速钢中碳化物的类型、成分、结构及其界面晶体学特征.结果表明:高钨高速钢中的碳化物有两种,一种是凝固过程中析出的鱼骨状共晶碳化物,别一种为回火过程中析出的颗粒状二次碳化物,二者均为面立方晶体结构的M6C.共晶M6C的分子式可表达为(Fe0.55W0.30Cr008Mo007)6C,二次M6C中的合金元素含量与之基本相同.共晶M6C型碳化物与基体间存在晶体学关系,在铸态组织中,M6C的(111)晶面平行于铁素体(110)晶面,即M6C(111) //α-Fe(110),而高速钢回火后,基体组织转变成马氏体(M)与残留奥氏体,界面的晶体学位向关系变为:M6C(111) //M(020).二次M6C型碳化物与马氏体界面为良好的冶金结合,M6C的(133)晶面与马氏体的(101)晶面夹角约为140..部分二次M6C可以依附于共晶M6C析出,二者的(202)晶面共格.
关键词:
钨
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高速钢
,
M6C碳化物
,
界面
