张倩倩
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曹占义
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刘勇兵
机械工程材料
通过光学显微镜、SEM和EDS等研究了不同成分铸造及半固态成型镁-铝-锌合金在盐水浸泡试验中的腐蚀行为.结果表明:当合金的锌含量(质量分数,下同)低于1%时,铸造试样的腐蚀速率高于其相应半固态成型试样的;当锌含量高于3%时,铸造试样的腐蚀只发生在表面,腐蚀速率低于其相应半固态成型试样的;腐蚀速率受合金锌含量及固相颗粒尺寸和数量的共同影响,合金锌元素含量越高,铸造试样的腐蚀速率越低;半固态成型试样的固相颗粒数量越多、尺寸越小,则腐蚀速率越高.
关键词:
镁-铝-锌合金
,
铸造
,
半固态成型
,
腐蚀行为
谢玉张燕陈荣石韩恩厚
金属学报
采用SEM, EDS和XRD研究了几种Mg-Al-Zn合金的成分、相组成与凝固路径的关系. 结果表明, Mg-Al-Zn合金的相组成与Zn/Al质量比有关；随着Zn/Al比值的增加, 第二相γ-Mg17Al12的数量减少, 逐渐被Φ-Mg21(Zn, Al)17 取代, 直至完全消失. 通过搜集合金中可能存在的各相的热力学模型, 运用Pandat热力学计算软件平台, 计算并比较了平衡和非平衡(Scheil模型及金属型铸造)条件下合金的成分、相组成与凝固路径的关系. 结果表明, 金属型铸造的凝固过程偏离平衡凝固过程, Scheil模型很好地解释了大多数合金铸造组织的相组成; 但是由于Scheil模型不考虑有固相作为反应物参与的包晶反应, 对 ZA65合金凝固路径和相组成的预测结果与实际铸造组织的相组成不符.
关键词:
Mg-Al-Zn合金
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phase equilibrium thermodynamics
,
microstructure
,
solidification path
詹美燕
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李春明
,
张卫文
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00655
对AZ31镁合金热轧板在350 ℃进行了累积叠轧焊(ARB)变形,采用EBSD技术研究了AZ31镁合金的微观组织和织构演变.结果表明, ARB可以显著细化AZ31镁合金的晶粒组织,经过3道次变形后平均晶粒尺寸为2.18 μm,后续的ARB变形使AZ31镁合金的微观组织更均匀,但晶粒不会再显著细化, 说明存在临界ARB变形道次,使晶粒细化和晶粒长大之间达到动态平衡. AZ31镁合金在ARB 变形过程中的晶粒细化机制为连续动态再结晶, 尤其还观察到了旋转动态再结晶.动态再结晶的形变储存能来源于多道次累积的剧烈应变和沿厚度方向分布复杂的剪切变形. ARB变形过程中旋转动态再结晶和剪切变形使新晶粒c轴发生旋转, 导致基面织构弱化.
关键词:
Mg-Al-Zn合金
,
accumulative roll-bonding (ARB)
,
microstructure
,
texture
侯丹辉
,
梁松茂
,
陈荣石
,
董闯
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00558
采用双电偶热分析技术和SEM表征了Mg-6Al-xZn合金(简称AZ6x合金,x=0,2,4,6,质量分数,％)在砂型铸造过程中的凝固行为和显微组织;采用背散射电子衍射(EBSD)分析对合金的晶粒尺寸进行定量表征.利用Pandat热力学软件计算了合金的平衡截面相图、非平衡Scheil模型凝固过程,以及枝晶生长抑制因-(growth restriction factor,或称为Q值).结果表明,在AZ6x合金的砂型铸造凝固过程中,AZ60合金中只有非平衡凝固的γ-Mg17Al12,而AZ62～AZ66合金的铸态组织中除了γ-Mg17Al12相,还出现了Φ-Mg21(Al,Zn)17相,并且随着Zn含量的增加,γ-Mg17Al12相减少而Φ-Mg21(Al,Zn)17相增多.热力学计算结果表明,AZ60～AZ64合金中γ-Mg17Al12相和Φ-Mg21(Al,Zn)17相在一定温度下能够完全固溶到α-Mg中,而AZ66合金中的Φ-Mg21(Al,Zn)17相在任何温度下都不可能完全固溶.研究结果还表明,Zn含量高的合金具有高的Q值、小的晶粒尺寸及低的枝晶相干点固相分数fDCPs;并讨论了Q值、晶粒尺寸与fDCPs的关系.
关键词:
Mg-Al-Zn合金
,
砂型铸造
,
晶粒尺寸
,
枝晶生长抑制因子
,
枝晶相干点固相分数
