李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
赵为纲
,
李臻熙
,
曹春晓
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.12.007
在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990-1080℃、0.001-70 s-1变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结果表明, α+β两相区的较佳变形参数为990-1008℃、0.001-0.02 s-1,以990℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为超塑性.在β单相区,中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030-1080℃、0.001-0.1 s-1,以1060-1080℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为动态再结晶;而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020-1060℃、0.004-0.6 s-1,以1040-1050℃、0.016-0.07 s-1附近为最佳,其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内,其参数范围为1000-1080℃、4.0-70 s-1,在该失稳区会出现β晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001 s-1附近时,在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化.
关键词:
TC11钛合金
,
Murty准则
,
加工图
,
微观组织
,
变形机制
,
流变失稳
,
工艺优化
弭光宝
,
曹春晓
,
黄旭
,
曹京霞
,
王宝
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2014.4.008
采用摩擦点燃方法研究摩擦接触压力P和预混气流氧浓度c0对TC11钛合金抗点燃性能的影响,建立定量描述TC11钛合金抗点燃性能的P-c0关系,并结合原位观察、SEM和EDS等手段给出TC11钛合金点燃与抗点燃的微观机理.结果表明,TC11钛合金的P-c0关系曲线符合抛物线规律,P从0.05MPa增至0.25MPa时,点燃对应的c0降低约32.5％;TC11钛合金点燃的c0至少比TC4钛合金高20％,即TC11钛合金的抗点燃性能显著高于TC4钛合金;摩擦过程产生强烈的火花,着火首先发生在具有原生金属表面的微凸体上;点燃过程形成燃烧区、熔凝区、热影响区和过渡区四个具有不同特征的区域;富Al和Mo的钛基固溶体相降低热影响区Ti向熔凝区的扩散速率,限制燃烧区Ti与O的优先反应,并与熔凝区O的大量固溶共同阻止O向热影响区的继续扩散,从而提高微凸体的抗点燃性能.
关键词:
航空发动机
,
TC11钛合金
,
阻燃性能
,
摩擦点燃
,
机理
,
钛火
邓瑞刚
,
杨冠军
,
毛小南
,
张鹏省
,
韩栋
,
张拓燕
机械工程材料
分析了常规锻造和特种锻造及后续热处理对TC11钛合金组织和力学性能的影响。结果表明：终锻温度为950℃时，TC11钛合金经特种锻造得到网篮组织，其锻态及热处理后的性能均优于常规锻造的（等轴组织）；终锻温度为950℃时，两种锻造方式得到的钛合金性能均优于980℃的（等轴组织）；TC11钛合金经950℃特种锻造后再结合高温均匀化和双重退火处理，得到的片状编织组织可使材料获得良好的强韧性匹配。
关键词:
TC11钛合金
,
锻造工艺
,
显微组织
,
力学性能
黄瑜
,
陈静
,
张凤英
,
林鑫
,
黄卫东
稀有金属材料与工程
通过对TC11钛合金激光立体成形件沉积态和热处理态组织进行对比研究,探索改善TC11钛合金激光立体成形组织,提高材料高温综合性能的途径.结果表明,TC11钛合金的沉积态组织由贯穿多个熔覆层粗大柱状晶和粗大等轴晶组成,原始柱状β-Ti晶内的微观组织是由条状α和残留β组成.沉积态试样在950 ℃热处理后组织为等轴α、条状α和β转变基体组成的近似三态组织,晶界α大部分破碎球化消失,部分未破碎的晶界上镶嵌有α集束.粗大β晶内等轴α的产生与亚晶有关.在970 ℃热处理后为网篮组织,等轴α较少,α板条有粗化趋势;在1030 ℃再结晶后再经950 ℃热处理的组织是由粗大α板条组成的魏氏组织,在α边界和α内部残留有大量细小β,晶界α基本没有破碎消失.
关键词:
TC11钛合金
,
激光立体成形
,
热处理
,
组织
崔军辉
,
杨合
,
孙志超
,
李宏伟
,
李智军
,
沈昌武
稀有金属材料与工程
针对TC11钛合金,提出了基于应变分段的Arrhenius双曲正弦模型,并进行热模拟压缩试验,分析了TC11钛合金高温流变行为及流变参数对流变应力的影响.采用分段函数的Arrhenius双曲正弦方法,在不同应变区域下求出不同的材料参数,得到了更为精确的本构模型.对比试验结果表明,模型具有很高的精度,并对比了模拟结果,表明模型是可靠的.
关键词:
TC11钛合金
,
流变行为
,
本构模型
,
Arrhenius双曲正弦
,
分段函数
宋鸿武
,
程明
,
张士宏
,
门菲
,
王忠堂
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2008.06.005
采用等温压缩实验研究了具有马氏体组织的TC11合金在两相区的变形行为及微观组织演变规律.等温压缩实验在Gleeble3500热模拟实验机上进行,其中变形温度为920～980℃,应变速率为0.1～10s-1,变形量为70%.基于动态材料模型(DMM),建立了具有马氏体组织的Tcll合金两相区变形的热加工图.在低温(＜940℃)区和高温(＞960℃)高应变速率(＞1 s-1)区域存在失稳现象,主要表现为低温时的表面开裂和高应变速率区的绝热剪切带;在塑性加工安全区域,分别对应着片层扭折和片层球化的组织机制,其中变形量70%时应变速率敏感因子在980℃,0.1 s-1时取得峰值为0.73,此时可得到完全球化的细晶组织(等轴α尺寸约为0.7μm).具有马氏体组织的TC11合金两相区变形时,为避免缺陷并得到细的等轴组织,合适的加工工艺为温度:950～980℃,应变速率0.1～1 s-1.
关键词:
TC11钛合金
,
等温压缩
,
组织机制
,
工艺优化
董洪波
,
王高潮
,
曹春晓
材料热处理学报
为了研究TC11(Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si)钛合金的超塑性变形行为,采用两种改锻工艺细化坯料原始组织,然后在电子拉伸试验机上分别以恒速、恒应变速率和最大m值法进行拉伸实验.结果表明,TC11钛合金在α+β区通过三维镦拔改锻工艺,可以获得晶粒度为6μm的细晶等轴组织,而在β区拔长改锻的组织为粗大的魏氏组织.在变形温度为900℃的条件下,TC11钛合金通过最大m值超塑变形方式获得了异常高的超塑性,最大伸长率达到2300%;而采用常规的恒应变速率和恒速超塑变形,伸长率分别为1147%和1100%.说明TC11钛合金在α+β区通过三维镦拔改锻细化晶粒后,以最大m值超塑变形是获得较好超塑性的有效方法.
关键词:
TC11钛合金
,
超塑性
,
最大m值超塑变形
,
变形工艺
吴小梅
,
李伟光
,
陆峰
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2006.06.006
采用真空电弧镀在TC11钛合金上沉积ZrN涂层,固体颗粒冲蚀实验研究不同冲蚀颗粒、冲蚀速度、冲蚀角度对涂层抗冲蚀性能的影响,并用SEM观察表面及断面形貌.结果表明,在相同冲蚀条件下,ZrN涂层冲蚀率随冲蚀颗粒硬度、冲击角度及冲蚀颗粒速度的增加而增加,冲蚀角度为90°时,ZrN涂层冲蚀速率最大,ZrN涂层提高了TC11钛合金的抗冲蚀性能.
关键词:
TC11钛合金
,
ZrN涂层
,
固体颗粒
,
冲蚀角度
,
冲蚀颗粒速度
