祝方义
,
段豪剑
,
张立峰
,
李实
上海金属
通过光学显微镜和扫描电子显微镜观测了439铁素体不锈钢连铸坯中TiN夹杂物的形貌,结果显示TiN夹杂物的形貌为近似规则的四边形并且在光学显微镜无偏光条件下,TiN夹杂物呈现为橙色.通过光学显微镜对连铸坯中TiN夹杂物分布进行统计研究,发现在连铸坯宽度方向的中部和1/4处,由内弧(或外弧),到内弧1/4处(或外弧1/4处),再到厚度方向中部,TiN夹杂物的尺寸增大而数量减少.这是由于连铸坯凝固过程中由外向内冷却速率减小,凝固坯壳的生长减慢,使得TiN夹杂物生长时间增加,而形核速率下降造成的.这与热力学计算得到的TiN夹杂物是在连铸坯凝固过程中形成的结论相吻合.在连铸坯宽度方向边部,由于冷却速率较大,凝固坯壳的快速生成,使得连铸坯中TiN夹杂物的尺寸分布和数量分布都没有明显的统计规律.
关键词:
439铁素体不锈钢
,
连铸坯
,
TiN夹杂物
,
分布
葛允宗
,
王建军
,
颜慧成
,
仇圣桃
钢铁钒钛
为了控制试验钢中TiN夹杂的析出,对TiN生成反应进行了热力学分析.结果表明,钢液在液相线温度以上不会自发生成TiN夹杂,在钢液凝固过程中,由于Ti、N元素在凝固前沿的富集,使得TiN夹杂的生成反应得以进行.在实际生产当中,为了减少TiN夹杂在两相区内的析出,应在控制钢中Ti、N含量的基础上,再适当加强连铸二冷速率,使钢液快速通过两相区(1728～1878K).同时,根据Scheil方程计算得到,试验钢在凝固过程中不析出TiN夹杂的条件为将钢中的钛氮浓度积控制在7.04 ×10-5以下.
关键词:
齿轮钢
,
TiN夹杂物
,
钢液凝固
,
热力学
,
控制
,
连铸二冷速率
郦晓慧
,
黄发
,
王俭秋
,
韩恩厚
,
柯伟
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00205
利用TEM和SEM观察了690合金管中TiN夹杂物的存在形式及其分布状态,通过高温高压电化学实验和应力腐蚀浸泡实验研究了690合金管在高温高压水溶液中的腐蚀和应力腐蚀行为.TiN是690合金管中一种主要的夹杂物,随机分布在奥氏体基体中.模拟压水堆核电站一回路水化学条件的高温高压电化学实验及能谱测试表明,点蚀优先发生在690合金管中含Ti夹杂物处.高温高压含Pb碱溶液中的应力腐蚀浸泡实验显示,690合金管表面的TiN和基体结合处的基体侧是优先发生腐蚀的位置,分布在晶界上的TiN和基体结合处发生腐蚀后容易导致局部应力集中,从而诱发沿晶应力腐蚀开裂.
关键词:
690合金
,
TiN夹杂物
,
高温高压
,
应力腐蚀
赵军普
,
刘浏
,
范建文
,
王乐
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2016.01.023
对轴承钢连铸坯中夹杂物进行了检测,发现铸坯中存在大尺寸的TiN夹杂物.从热力学和动力学方面研究了凝固过程选分结晶对TiN夹杂物析出的影响.热力学分析表明,液相线温度以上不会有TiN析出;凝固过程由于凝固前沿Ti、N富集,当凝固率达到0.65 ～0.75后会有TiN析出;降低Ti、N含量可推迟TiN的析出,减小TiN夹杂的尺寸和数量.动力学分析表明,随着冷却速度的降低,凝固过程TiN夹杂物的尺寸显著降低,当冷速高于50K/s时,TiN的理论半径为2.4 μm,当冷速低于5 K/s时,TiN的理论半径在7.6 μm以上;完全凝固后铸坯冷却过程析出的TiN为纳米级.实际铸坯表层未发现等效半径大于2.5 μm的TiN,1/4和中心处观察到的最大TiN等效半径分别为6.77μm和8.46 μm,这表明铸坯中大尺寸TiN夹杂物是在凝固过程析出的.
关键词:
轴承钢
,
凝固
,
TiN夹杂物
,
热力学
,
动力学
王郢
,
李宏
,
陈志钦
,
郭佳
,
周红霞
,
王新华
钢铁研究学报
为控制60Si2Mn弹簧钢中TiN夹杂物的析出,对TiN生成反应进行了热力学讨论.计算了N和Ti在1 873 K时的活度系数和其它温度下活度系数与温度的关系式.计算表明TiN的生成反应只能在固相中进行,但在两相区内结晶前沿,TiN的生成反应可能进行,认为减少TiN析出的最好办法是控制钢中N和Ti同时快速通过两相区.
关键词:
弹簧钢
,
TiN夹杂物
,
热力学
