狄嫣
,
王畅畅
,
贾书君
,
刘清友
,
彭巨擘
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201512012
利用 Gleeble-1500D 型热模拟试验机对传统型 X80管线钢和经济型 X80管线钢进行模拟轧制,研究了变形温度、冷却速率和终冷温度等工艺参数对其组织和硬度的影响。结果表明：两种试验钢的组织均为针状铁素体、少量准多边形铁素体和粒状贝氏体,二者的显微硬度相差不大；随着变形温度降低、冷却速率增大和终冷温度降低,经济型 X80管线钢的组织逐渐细化,M/A 岛由棒状逐渐变成圆点状,尺寸变小,显微硬度的波动不大。
关键词:
X80 管线钢
,
控轧控冷
,
针状铁素体
,
显微硬度
张士欢
,
王荣
,
雒设计
腐蚀与防护
采用拉伸和慢拉伸试验,研究了X80管线钢在静态充氢与慢拉伸动态充氢条件下的断裂特性.结果表明:在静态充氢条件下,当充氢电流密度小于12.5 mA/cm2时,材料的断裂韧性随电流密度的增加而增加,当电流密度大于该值时,随电流密度增加,材料的断裂韧性呈下降趋势;在慢拉伸动态充氢条件下,随电流密度的增加,材料的断裂韧性显著降低,并满足一定的函数关系.静态充氢试样断口主要呈韧窝特征,但与未充氢试件比较,韧窝的尺寸变小,数量变多;慢拉伸动态充氢试样断口呈现解理形貌.
关键词:
X80 管线钢
,
静态充氢
,
动态充氢
,
断裂特性
牛涛
,
姜永文
,
李飞
,
吴新朗
,
武军宽
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201602021
采用拉伸试验机、冲击试验机、扫描电镜、激光共聚焦显微镜、透射电镜等研究了0．8设计系数 X80管线钢在不同卷取温度下的力学性能和显微组织.结果表明：试验钢的显微组织都以针状铁素体为主,随着卷取温度的升高,M/A 岛体积分数逐渐降低,针状铁素体含量逐渐增多,板条贝氏体逐渐消失；当卷取温度达到480℃时,准多边形铁素体的比例逐渐增大,且晶粒尺寸逐渐增大；钢中析出相受卷取温度的影响较小,均为典型的(Nb,Ti)(C,N)复合型析出粒子；随着卷取温度的升高,试验钢的屈服强度和伸长率先升后降,而抗拉强度呈下降趋势,卷取温度对试验钢低温冲击韧性的影响较小,370℃卷取后试验钢的显微组织和力学性能较佳.
关键词:
X80 管线钢
,
卷取温度
,
显微组织
,
M/A 岛
,
力学性能
陈健
,
汪兵
,
刘清友
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201607022
采用热膨胀仪研究了耐硫化氢腐蚀X80管线钢在连续冷却过程中的相变行为，绘制了其连续冷却转变曲线(CCT曲线)；并且利用热模拟试验机对其轧制工艺进行模拟，研究了变形温度、冷却速率和卷取温度对试验钢组织和硬度的影响，得到了较优化的轧制工艺；最后测试了在优化轧制工艺参数下轧制试验钢的力学性能和抗氢致开裂性能.结果表明：试验钢的相变温度主要发生在450~780℃之间；随着冷却速率增加，相变开始温度下降，并且当冷速为1．76~8．8℃.s－1时可以得到以针状铁素体为主的组织；最佳的轧制工艺参数为变形温度(830±15)℃、冷却速率15℃.s－1、卷取温度为(400±15)℃；在此工艺参数下轧制得到的试验钢具有优良的抗氢致开裂性能，并可以满足API5L标准对X80管线钢强度级别的要求.
关键词:
X80 管线钢
,
耐硫化氢腐蚀
,
CCT曲线
,
热模拟
,
轧制工艺
