袁比飞
,
郑雁军
,
荆栋
,
崔立山
,
卢贵武
中国腐蚀与防护学报
研究了Mn-Cr-O和Mn-Al-O尖晶石的碳化行为，探索不同金属元素计量比对碳化行为的影响。研究表明，当Mn过量时Mn-Cr-O尖晶石可以保持尖晶石结构，但是当Cr过量时则出现Cr2O3第二相。Mn-Al-O尖晶石中MnO和Al2O3的溶解度都很小，无论Mn还是Al过量都会产生第二相氧化物。Mn-Cr-O和Mn-Al-O 尖晶石在碳化气氛下都会发生明显的碳化。成分对尖晶石的抗碳化能力有明显影响，偏离化学计量比会造成抗碳化能力的降低。相对而言Mn-Al-O尖晶石具有更强的抗碳化能力。
关键词:
尖晶石
,
carburization
,
MnCr2O4,MnAl2O4
,
coking
,
null
严红燕
,
胡晓军
,
任中山
,
何新元
材料与冶金学报
采用热重法、XRD检测分析了土状石墨原矿的化学组成,同时研究了在1 600℃下土状石墨原矿及几种企业用增碳剂的增碳效果以及对钢中S、N、O等元素质量分数的影响,并分析讨论了增碳反应动力学.结果表明:土状石墨的固定碳含量为84％ ～ 89％,灰分中S、P的质量分数分别为0.02％和0.04％,远低于增碳剂对硫、磷含量的要求;在理论增碳量为0.1％和0.4％时,土状石墨的增碳效果与企业增碳剂相当,对钢中S、N、O基本没有影响;得到了一个动力学模型用以描述增碳剂在钢水中的增碳反应过程.
关键词:
炼钢
,
土状石墨
,
动力学
,
增碳
高平
,
狄石磊
,
邸建辉
,
王强
,
张文波
,
杨春霞
,
宗铎
钢铁研究
将17Cr2Ni2钢高温锻造,然后在850～870℃进行油淬和200℃回火处理后,进行渗碳处理,研究渗碳后材料的组织和力学性能。结果表明：渗碳层的组织为细小的回火马氏体,渗层均匀,厚度约1.3mm左右,渗碳后材料具有较高的力学性能,抗拉强度平均值为1 400MPa,屈服强度平均值为1 150MPa,表面硬度平均值为61.7HRC,心部硬度平均值为41.7HRC。
关键词:
热处理
,
渗碳
,
组织
,
力学性能
王翀
,
那英姿
,
刘盛林
,
张昱
,
王清遐
,
徐龙伢
催化学报
以Fe2O3为原料,采用两种预处理方法制备了碳化铁催化剂. 结果表明,直接在CO气氛下进行碳化处理,或者以H2预还原后再用CO进行碳化处理均可以制备出碳化铁催化剂. 碳化温度是制备过程中的关键因素. 对于Fe2O3样品,较适宜的碳化温度是350 ℃,而对于添加了K助剂的样品,只有经H2预还原处理后再于350 ℃用CO碳化处理4 h才能将样品完全转化为Fe5C2. 在CO加氢的评价实验中,碳化铁催化剂表现出很高的催化活性,生成的烃类产物中主要是饱和烷烃,未检测到乙烯的生成. 而在K改性的催化剂上反应产物中烯烃的含量明显提高.
关键词:
碳化铁
,
碳化
,
一氧化碳
,
加氢
,
烯烃
闫志刚
,
张福成
,
张朋
,
郑春雷
,
刘峰超
,
张明
机械工程材料
采用井式渗碳炉和Gleeble3500型热模拟试验机测试了4种不同铝含量贝氏体钢的渗碳动力学和贝氏体相变动力学,研究了铝含量对其渗碳及贝氏体相变动力学的影响。结果表明：该钢的渗碳动力学方程为ξ=e（11.3-Q/RT）τ0.5,改变钢中铝含量对钢的渗碳动力学没有明显影响;随钢中铝含量增加,其贝氏体相变驱动力增大,使贝氏体转变加快,CCT曲线向左上方移动。
关键词:
渗碳
,
贝氏体
,
相变
,
铝
,
动力学
杨现锋
,
徐协文
,
刘其城
,
谢志鹏
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2015.028
用高温渗碳方法制备氧化锆陶瓷,研究了渗碳温度和时间对表面电阻率和维氏硬度的影响.结果表明,高温渗碳后在氧化锆陶瓷表面形成了改性层;随着渗碳温度的提高和渗碳时间的延长表面电阻率下降,维氏硬度升高.渗碳温度为1450℃、渗碳时间为3h的氧化锆陶瓷,其表面电阻率由1014 Ω/□低至107Ω/□,维氏硬度略有升高达到14 GPa.显微结构和组成分析结果表明,在氧化锆陶瓷表面形成了约3μm的改性层.结果证实,C元素的浓度从表面到内部逐渐降低,在内部主要以单质形式存在,在表层主要以单质C及ZrC085形式存在,使其具有防静电性能.
关键词:
无机非金属材料
,
渗碳
,
表面电阻率
,
氧化锆
谢光
,
邬蕾
,
郑伟
,
彭建强
,
张少华
,
卢玉章
,
申健
,
谢玉江
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.02.018
目的：研究微弧火花渗碳对定向凝固高温合金 DZ125 L 表面再结晶的控制效果。方法对DZ125 L合金进行吹沙变形处理,以石墨棒为碳的来源,通过微弧火花渗碳工艺在吹沙表面进行渗碳处理后,与直接吹沙的试样一起进行热处理,通过光学显微镜( OM )、扫描电子显微镜( SEM )、X 射线衍射( XRD)等手段表征组织结构。结果与合金直接吹沙产生的表面再结晶相比,经过微弧火花渗碳+吹沙处理的样品,表面再结晶深度只有直接吹沙处理样品的60%。 XRD分析表明,微弧火花渗碳处理后,合金表层产生了TiC和( Cr,Mo)23 C6等碳化物。能谱分析表明,渗碳样品截面外表层富集Ti、Mo、W、Cr、C等元素,产生了大量碳化物,进一步阻碍了再结晶晶界的迁移。微弧火花渗碳强化了合金表层,使合金在吹沙处理时产生的变形层较浅,抑制了再结晶表面形核。结论通过微弧火花渗碳工艺可以有效抑制定向凝固高温合金的再结晶。
关键词:
定向凝固
,
高温合金
,
再结晶
,
渗碳
,
吹沙
,
XRD
马登
,
吴巍
,
刘小亮
,
刘质斌
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160241
用热力学方法计算并分析了铁水增碳过程中碳溶解反应自由能变化以及碳氧化反应自由能变化的关系,认为碳的氧化是阻碍铁液增碳的不利因素,增碳反应必须在氧气较少的气氛中进行.在此基础之上,进行增碳试验.首先利用过量石墨增碳,分别得到含钒铁水在1450、1500、1550℃时的碳饱和溶解度,并拟合得到碳溶解度与温度的关系式,即w(Cs)=2.7×10-3T+0.38.然后将不同的增碳剂加入到由铁屑熔化而得到的含钒铁液中,并保温一定时间进行增碳试验.由试验结果可知,5种增碳剂的增碳效果优先顺序为:低氮增碳剂、石墨、无烟煤、碳粒、焦炭.由动力学计算可知,在本次试验条件下增碳反应速率常数的数量级为10-4 s-1.通过分析认为,提高温度可以促进增碳反应的进行,而增碳剂中的硫和灰分抑制增碳反应的进行.
关键词:
含钒铁水
,
增碳剂
,
增碳
,
试验
马登
,
吴巍
,
刘质斌
,
王杰
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2016.04.020
在1 500℃的增碳温度下,分别利用石墨、焦炭、碳粒、低氮增碳剂、无烟煤等五种增碳剂对含钒铁水进行增碳试验,结果显示,石墨和低氮增碳剂的增碳效果最好,碳粒和无烟煤次之,焦炭最差.同时,分别在1 550℃和1 450℃时进行了低氮增碳剂、无烟煤、焦炭的增碳试验,试验表明:增加温度可提高增碳剂的增碳速率,从而改善增碳剂的增碳效果.通过综合分析认为无烟煤最适宜于含钒铁水的增碳处理,在1450 ～1 550℃的温度下,温度越高越有利于增碳.
关键词:
含钒铁水
,
增碳
,
增碳剂
,
无烟煤
