杨奕
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张永锟
,
谭佳梅
钢铁研究
对比研究了武钢CSP厂和传统热轧工艺提供的冷轧基板的力学性能以及由其生产的冷轧普板的力学性能,并对CSP厂供冷轧基板的组织和第二相粒子进行了研究分析。CSP厂供冷轧基板的屈服强度和抗拉强度比传统热轧工艺生产供冷轧基板分别高30～40MPa、10～40MPa,其晶粒度为8级,比常规热轧供基板细。对该冷轧基板第二相粒子分析看出,有较多Ti（C,N）、CuS、MnS的复合相存在,故该冷轧基板有较高的力学性能。
关键词:
连铸连轧
,
冷轧
,
力学性能
,
晶粒度
,
第二相粒子
尹凯
,
陈怡
,
王天生
材料热处理学报
用扫描电子显微镜对14MnNb钢不同工艺亚温淬火试样的组织进行了比较研究,并用残留硬度法对亚温淬火组织80%变形量冷轧后再结晶动力学进行了研究.结果表明,直接加热到亚温区淬火试样中铁素体为块状;淬火后重新加热到亚温区淬火试样中铁素体为细小均匀分布条状;完全奥氏体化后炉冷到亚温区淬火试样中铁索体为不规则的多边形.950℃×20min淬火和950℃×20min炉冷到830℃×20min淬火试样80%变形量冷轧后再结晶激活能分别为163.9和187.9 kJ·mol~(-1).
关键词:
低碳钢
,
亚温淬火
,
冷轧变形
,
再结晶
,
组织
赵云龙
兵器材料科学与工程
对Al-4.45Cu-1.50Mg合金进行室温条件下冷轧和随后180℃时效加工，利用拉伸试验机、透射电子显微镜（TEM）等研究冷轧态Al-Cu-Mg合金的显微硬度变化、力学性能和原子尺度的合金内部微观结构。结果发现，室温冷轧后时效态Al-Cu-Mg合金出现双峰强化现象，并阐明双峰强化机制。
关键词:
力学性能
,
冷轧
,
时效
,
强化机制
赵新凯 李刚利 刘西峰
物理测试
近几年冷轧带钢的质量异议绝大多数都集中于表面缺陷问题，冷轧带钢表面缺陷形态千变万化，产生原因错综复杂，炼钢、热轧、冷轧之间各工序都可直接或间接造成表面缺陷的产生。本文对唐山建龙实业有限公司冷轧厂低碳铝镇静钢的表面起皮缺陷进行了较为全面的分析。结果表明表面起皮缺陷的原因归结于皮下夹杂和皮下气泡。笔者认为各工序只有正确识别各种缺陷，加强对缺陷的检测和分析，找到问题的根源，采取相应的措施，才能改善产品质量。
关键词:
冷轧
,
defect
,
inclusion
,
bubble
莫远科
,
张志豪
,
谢建新
,
潘洪江
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00661
采用弯曲实验,拉伸实验,SEM,TEM和EBSD等手段,研究了再结晶退火对高硅电工钢冷轧带材组织、有序结构、力学性能和冷轧成形性能的影响.结果表明,冷轧试样经800～1200℃保温1h再结晶退火随炉缓冷后,室温塑性大幅下降,可弯曲角度均由冷轧试样的150°下降至50°左右,且二次冷轧出现严重的边裂;提高再结晶退火后的空冷或油淬温度、冷却速率可显著提高试样的室温塑性,1000℃保温1h再结晶退火后,900℃油淬试样的可弯曲角度增大至175°左右,拉伸断后伸长率由随炉缓冷试样的0.2％提高至5.2％,且二次冷轧基本不出现边裂;提高再结晶退火后的冷却温度和速率显著提高试样的室温塑性的原因是试样的有序相尺寸明显减小,例如,有序相畴尺寸可从600℃以下油淬试样的约5μm分别减小至700℃油淬试样的小于50 nm和900℃油淬试样的小于25 nm.
关键词:
高硅电工钢
,
冷轧
,
再结晶退火
,
有序度
,
力学性能
孙雪
,
潘清林
,
李梦佳
,
史运嘉
,
严杰
中国有色金属学报
在温度450～520℃和1.67×10-3～1.00×10-1s-1初始应变速率条件下对Al-Mg-Sc-Zr合金冷轧板材进行拉伸实验,研究该合金的超塑性流变行为,探讨其超塑性变形机理.结果表明:随着变形温度的升高,伸长率先增加后减小,在500℃和初始应变速率6.67×10-3S-1条件下获得的最大伸长率为740％.合金的应变速率敏感因子为0.40,激活能为101 kJ/mol;在超塑性变形过程中,合金组织发生明显的动态再结晶,使原始纤维状晶粒等轴化;A13(Sc,Zr)粒子可有效钉扎晶界,抑制晶粒长大;超塑性变形过程的主要变形机制为晶界滑移,协调机制为晶界扩散控制的位错蠕变.
关键词:
Al-Mg-Sc-Zr合金
,
冷轧
,
超塑性
,
变形
