杨莉莉郑立静肖志霞闫洁张虎
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00081
研究了4种抽拉速率(0.36, 5, 10和20 mm/min)获得的定向凝固Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.8B合金的凝固组织、硼化物形态以及B对合金晶粒的细化作用. 结果表明, 抽拉速率影响了合金凝固的初生相、硼化物种类和硼化物析出的顺序, 从而形成了不同的凝固路径. 在不同的凝固路径下, 合金的晶粒细化效果和硼化物的形态均不同. 当抽拉速率为5 mm/min时, 合金的凝固路径最有利于合金的晶粒细化, 并且硼化物尺寸最小.
关键词:
TiAl基合金
,
solidification microstructure
,
grain refinement
,
boride
,
solidification rate
周吉学
,
汪彬
,
童文辉
,
杨院生
金属学报
研究了微量Sr（0.01-0.1%，质量分数）对AZ91D镁合金枝晶生长和相析出的影响. 结果表明，加入微量Sr可明显细化AZ91D合金晶粒；随着添加量增加，初生相α-Mg枝晶逐渐球化，非平衡析出相β-Mg17A112增多；加入0.1% Sr后，在枝晶间β-Mg17A112相上依附析出针状或杆状Al4Sr新相. AZ91D合金凝固过程中Sr在固液界面前沿富集，并且优先在曲率较大的枝晶端面富集，抑止晶粒长大，从而增加允许形核时间，提高了形核数量，同时Sr的尖端富集降低了初生相α-Mg的尖端生长优势，球化了枝晶组织.
关键词:
AZ91D镁合金
,
Sr
,
grain refinement
,
Al4Sr precipitation
吴世丁安祥海韩卫忠屈伸张哲峰
金属学报
doi:DOI: 10.3724/SP.J.1037.2009.00748
系统总结了面心立方(fcc)金属材料在等通道转角挤压(ECAP)变形后的晶粒细化、微观结构演化规律和力学性能. 根据ECAP变形的特点, 利用具有特殊取向的Al单晶体和Cu双晶体, 经过一道次ECAP挤压发现: 材料在ECAP模具对角面附近发生严重塑性变形; 除了沿模具对角面切应力的作用外, 沿垂直于模具对角面的切应力也起重要作用. 此外, 通过设计特殊取向的Cu单晶体、Al单晶体和粗晶Cu-3%Si合金经过一道次ECAP挤压, 系统研究了层错能、晶粒尺寸和晶体学取向对fcc金属形变孪生所需的孪生应力的影响. 对具有不同层错能的Cu-Al合金进行多道次ECAP挤压表明, 随着层错能降低, Cu-Al合金的晶粒细化机制逐步从位错分割机制转变为孪生碎化机制, 最小晶粒尺寸逐步减小, 具有较高或较低层错能材料比中等层错能材料更容易获得均匀的微观组织; Cu-Al合金的拉伸强度和均匀延伸率随着层错能的降低同步提高, 即随着层错能的降低, Cu-Al合金的强度--塑性匹配性提高.
关键词:
等通道转角挤压
,
fcc metal
,
microstructure
,
grain refinement
,
mechanical property
郄喜望
,
李捷
,
马晓东
,
张忠涛
,
李廷举
金属学报
在不同的恒温条件下,对Al-Si合金熔体进行不同时间的超声处理, 当超声处理时间为60 s时, 试样含气量显著降低, 除气效果明显. 在Al--Si合金凝固过程中施加超声场,晶粒发生球化、细化现象; 在Al-Si合金凝固区间恒温条件下施加超声场, 晶粒发生细化但未发生球化现象. 超声场作用下Al-Si合金晶粒细化主要是由于空化泡破碎产生的过冷生核所造成的.
关键词:
超声场
,
Al-Si alloy
,
degassing effect
,
grain refinement
舒玮王学敏李书瑞贺信莱
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00578
通过观察焊接热循环冷却过程中不同温度取样直接淬火后的微观组织, 研究了焊接热影响区(HAZ)晶内针状铁素体(IAF)的形核长大过程, 论证了针状铁素体分割原奥氏体晶粒及细化晶内组织的机理. Auger电子能谱(AES)证实, 在TiOx-MnS型复合夹杂物边界附近存在贫Mn区, IAF易于在这类复合夹杂物上形核, 单个复合夹杂物能够诱导多个IAF形核, 随着冷却过程中温度的降低, 形核后的IAF逐渐长大. 淬火马氏体和贝氏体在生长过程中会与IAF发生碰撞, 使其发生变形, 但不能穿过IAF. 正是由于IAF分割了原奥氏体晶粒, 阻碍了晶内其它微观组织的生长, 焊接热影响区的微观组织得到细化.
关键词:
焊接热影响区(HAZ)
,
TiOx-MnS complex inclusion
,
Mn-depleted zone
,
grain refinement
,
null
康志新彭勇辉桑静简炜炜赵海东李元元
金属学报
采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数, %)进行了4道次热挤压变形, 其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35 μm细化至2 μm; TEM观察表明, 经TCP变形后细小的第二相粒子Mg12Ce弥散分布于晶内及晶界处. 变形合金在573-673 K及 1×10-1-4×10-4 s-1应变速率范围内显示良好的超塑性变形; 在温度为673 K及3×10-3 s-1条件下, 得到最大的断裂延伸率为604%, 应变速率敏感系数$m$为0.36. 超塑性变形后断裂区域显微组织观察表明, Mg-1.5Mn-0.3Ce合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移, 在较高温度、较低应变速率条件下超塑性变形时出现晶内滑移现象, 作为超塑性变形的协调机制促进晶界滑移, 随应变速率的降低或温度的升高晶内滑移越明显.
关键词:
Mg-1.5Mn-0.3Ce合金">
Mg-1.5Mn-0.3Ce合金
,
T-shape channel pressing
,
grain refinement
,
high strain rate
,
superplasticity
,
grain boundary sliding
杨续跃孙争艳张雷
金属学报
doi:DOI: 10.3724/SP.J.1037.2009.00785
室温下对AZ31镁合金进行多向多道次变形, 制备亚微米和纳米级细晶镁合金. 通过OM, SEM/EBSD及TEM观察研究不同累积应变量的显微组织及取向演化. 发现低应变多向多道次压缩变形可避免镁合金室温变形下的迅速失稳断裂, 能够累积很大的真应变; 变形初期晶粒中产生大量{1012} c轴拉伸孪晶, 随后$c$轴压缩孪晶的密度逐渐增加且均匀分布于晶粒内, 孪晶分割细化原始晶粒的同时, 压缩孪晶诱发的动态再结晶开始沿孪晶密集与交叉处产生, 将组织进一步细化; 细晶区随着变形道次的增加逐渐增多, 15个道次后整个组织被均匀细化至80-150 nm; 且单道次变形量Δε在0.05-0.1之间取值越大, 晶粒细化效果越显著, 细晶分布越均匀.
关键词:
镁合金
,
multiple deformation
,
twinning
,
grain refinement
,
deformation band
