吴青松
,
欧阳页先
机械工程材料
通过力学性能测试和显微组织观察研究了应变时效对双相钢和低合金高强钢屈服强度及应变硬化率的影响。结果表明：经过2%预应变之后,双相钢的屈服强度提高了106MPa,低合金高强钢的屈服强度提高了28MPa;预应变之后再经历烘烤,双相钢的屈服强度提高了149MPa,而低合金高强钢的屈服强度只提高了66MPa;预应变或烘烤硬化之后,两种钢的应变硬化率均降低,但双相钢仍然具有很强的应变硬化能力,其应变硬化率接近于低合金高强钢未预应变条件下的;铁素体马氏体组织赋予了双相钢比低合金高强钢更强的应变硬化能力。
关键词:
应变硬化
,
烘烤硬化
,
双相钢
,
低合金高强钢
,
应变硬化率
张晓刚
钢铁
从洁净钢生产、薄板坯连铸连轧无头轧制、薄带铸轧以及以快速冷却为核心的TMCP工艺等几个方面介绍了HSLA钢生产工艺技术的最新发展,并系统介绍了汽车用钢、船舶及海洋工程用钢、管线钢、建筑结构钢、核电用钢、压力容器用钢、工程机械用钢及集装箱用钢等行业所用的HSLA钢品种开发方面新进展。认为未来HSLA钢将向高强、高性能和低成本方向发展,对HSLA钢的发展有指导作用。
关键词:
低合金高强钢
,
工艺
,
品种
,
进展
张英乔
,
薛飞飞
,
丁玲芳
,
张汉谦
材料热处理学报
采用气电立焊及热模拟试验研究了原油储罐用高强钢大热输入焊后热影响区、尤其是粗晶热影响区的组织与性能.结果表明,TMCP高强钢大热输入焊后粗晶区组织粗大,以板条贝氏体为主,距熔合线0.5 mm处冲击吸收功最低(77 J),冲击值完全高于标准要求(47 J).Nb0.026％ TMCP钢热影响区中导致冲击韧性严重下降的脆性M-A组元含量极少,这与钢中固溶的Nb含量较少有关,固溶Nb能降低γ-α转变温度,促使粒状贝氏体形成;Nb0.014％ RQ+T钢降低了Nb含量,同时添加少量Ti,形成Ti、Nb复合添加,热影响区M-A组元含量很少,冲击韧性接近TMCP钢.
关键词:
低合金高强钢
,
热影响区
,
大热输入
,
Nb
刘华赛
,
滕华湘
,
王彦超
,
邝霜
,
李翔宇
,
张浩
钢铁
采用拉-拉疲劳试验研究了厚1.75mm的340 MPa级热镀锌高强低合金钢的疲劳断裂行为,绘制了其S-N曲线,并采用扫描电镜对其疲劳断裂特征进行了分析.结果表明,340 MPa级热镀锌高强低合金钢在应力比为0.1,加载频率为15Hz的条件下的疲劳极限为190 MPa,其疲劳裂纹源位于表面处,疲劳断口靠近裂纹源处锌层破坏不明显,瞬断处锌层破坏明显.
关键词:
热镀锌
,
高强低合金钢
,
HC340LAD+Z
,
疲劳断裂
田飞
,
王自荣
,
李昭东
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150022
通过比较相同冷轧与罩式退火工艺下Mn-Si系和铌微合金化2种汽车用低合金高强钢的显微组织与力学性能，研究微量铌在冷轧罩式退火低合金高强钢中的强化机理。利用OM、SEM、TEM和拉伸试验机分别对2种钢的显微组织与力学性能进行了表征。对比分析表明：相对热轧板来说，2种钢冷轧退火板的铁素体晶粒和第二相析出物的尺寸都有所长大，导致了强度降低。相对Mn-Si钢而言，铌微合金化钢热轧板和冷轧退火板中的铁素体晶粒和第二相析出物尺寸更细小，细小第二相析出物的数量也更多，在相同的伸长率水平下明显提高了强度。冷轧罩式退火板的强化机理分析表明，铌微合金化低合金高强钢的主要强化方式是细晶强化和NbC的沉淀强化；研究认为添加质量分数为0.025%的铌时细晶强化更强烈。
关键词:
低合金高强钢
,
铌微合金化
,
强化机理
,
罩式退火
,
析出
房玉佩
,
谢振家
,
尚成嘉
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00306
对比研究了电磁感应及传统箱式炉2种不同回火加热方式对1000 MPa级别高强度低合金钢淬火后组织中碳化物的尺寸、形貌、分布及其对力学性能的影响.结果表明,实验钢淬火后组织包括下贝氏体及板条马氏体.2种加热方式回火后,对于下贝氏体组织,随着回火温度由400℃升高至550℃,碳化物由针状向短棒状转变.其中,经550℃传统加热回火后,贝氏体内部碳化物长轴尺寸约为200 nm,而经该温度电磁感应加热回火后其长轴尺寸约为60 nm.对于板条马氏体组织,经传统加热回火后,碳化物主要沿着板条边界连串析出;电磁感应加热回火后,马氏体板条中析出的碳化物在板条内部及边界均匀弥散分布.经550℃传统方式回火后,马氏体中的碳化物尺寸约为200 nm,而电磁感应回火的碳化物尺寸均小于100 nm.经过不同加热方式回火后,实验钢的硬度差别不显著,随着回火温度升高,2种加热方式回火试样冲击功均升高,但感应加热回火后冲击功升高更为显著,实验钢经550℃电磁感应加热回火后-20℃冲击功达到133 J,是传统加热回火工艺的4.5倍,实现了1000 MPa级高强度低合金钢良好的强韧化组合.
关键词:
高强度低合金钢
,
感应回火
,
韧性
,
纳米尺度碳化物
徐平光
,
殷匠
,
张书彦
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00541
利用飞行时间法中子衍射对比研究了充氢与未充氢1250 MPa超高强度钢的拉伸变形行为与轴向晶格变形特征,并观察了断口区组织形貌与晶粒取向特征.在无加载条件下,充氢试样的轴向(110)与(200)面间距分别大于和小于未充氢试样的对应面间距,显示出四面体间隙中H原子的进入使轴向(110)面间距有所增加,同时内部应力的平衡作用使轴向(200)面间距有所减少.未充氢试样达到1250 MPa抗拉强度发生颈缩塑性断裂,而含有8.0×10-6可扩散氢的试样在分步加载至500 MPa时发生脆性断裂.中子衍射分析表明,未充氢试样在拉应力加载至500 MPa时均基本符合线弹性变形,但至700MPa时,轴向{200}晶粒比其余取向晶粒优先显示非线弹性变形,至800MPa时轴向{110}晶粒也出现非线弹性变形,轴向{200}晶粒优先产生微屈服现象,而轴向{211}晶粒仍然处于线弹性阶段;充氢试样在拉伸至300MPa时,轴向{110}晶粒出现非线弹性变形,至400MPa时轴向{200}晶粒也出现非线弹性变形,轴向{110}晶粒优先产生微屈服现象,轴向{211}晶粒仍处于线弹性阶段.断口剖面观察显示未充氢试样内形成明显的轴向<110>拉伸纤维织构,而氢脆试样内除了明显的晶界裂纹萌生,还有晶内裂纹扩展与局部晶体转动特征.基于不同取向晶粒的微屈服概念,解释了充氢导致轴向{110}晶粒优先微屈服而不是轴向{200}晶粒优先微屈服,同时以氢伴随微区塑性变形的方式发生脆性断裂.
关键词:
脆性断裂
,
充氢
,
微区塑性变形
,
高强度低合金钢
,
中子衍射
,
晶格应变
周继烈
,
孙中浩
,
戴刚平
,
谢岳城
稀土
doi:10.16533/J.CNKI.15-1099/TF.201602017
为改善Q420钢应用在输电铁塔制造中焊接接头裂纹产生倾向大、接头韧性不足的问题,通过药皮向焊缝组织中过渡不同含量的Ce,利用金相显微镜、扫描电镜等仪器,对不同Ce添加量的条件下Q420钢焊接接头力学性能和显微组织做了研究.研究结果表明,3％添加量的CeO2,能够促进铁素体的形成,减小焊缝夹杂物的尺寸,降低夹杂物的数量,净化焊缝组织,细化、球化焊缝组织,显著提高了Q420钢焊缝力学性能,尤其是冲击韧性.
关键词:
焊缝
,
低合金高强钢
,
稀土
,
力学性能
张中武
中国材料进展
doi:10.7502/j.issn.1674-3962.2016.02.08
高强度低合金钢是在普通碳素钢基础上发展起来的，由于其强度适中、加工性好且经济适用而在汽车、船舶与海洋工程以及桥梁等基础设施建设方面得到了广泛的应用。由于对钢材性能要求的不断提高，尤其是焊接性能和低温韧性，因此铜沉淀强化高强度低合金钢受到极大的重视而迅速发展起来。首先介绍了高强度低合金钢的发展历程，结合强化机制重点介绍了双相高强度低合金钢和含铜高强度低合金钢的开发思想，并对高强度低合金钢的基体相显微结构控制和强化方式进行了评述；随后对等温冷却和连续冷却过程中高强度低合金钢的相变尤其是铜沉淀相的析出过程进行了介绍；最后介绍了富铜纳米相的概念以及表征纳米相的方法，评述了合金元素对富铜纳米相形成的影响。
关键词:
高强度低合金钢
,
冷却转变
,
沉淀强化
,
纳米相
李春诚
,
佟铁印
,
王亚东
,
李霞
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20160171
为了研究热处理工艺对低合金高强钢力学性能的影响,在连续退火条件下对HC300LA钢进行了模拟试验和工业试验.采用连续退火模拟试验机模拟连退生产工艺,研究了退火温度对低合金高强钢HC300LA力学性能的影响,获得了不同强度要求的试验钢.在实际生产过程中,分别研究了不同均热时间、快冷冷速条件下低合金高强钢HC300LA的力学性能变化情况.试验结果表明,随着退火温度的提高,低合金高强钢的强度下降,断后伸长率有所提高;随着均热时间的延长,低合金高强钢的强度有缓慢下降的趋势;随着快冷冷速的增加,低合金高强钢的强度增加,断后伸长率逐渐降低.
关键词:
连续退火
,
低合金高强钢
,
组织
,
力学性能
