L.I.Mikhoduj (The E. O. Paton Electric Welding Institute
,
NAS of Ukraine
,
Kiev
,
Ukraine)
金属学报(英文版)
Composition and service properties of high - strength low-alloyed steels with 590-980 MPa yield strength,which find an application in Russia, Belorus,Ukraine and other countries of the former USSR in manufacture of welded structures of a powerful mining and transport machinery, are given. Electrodes and wires for main processes of arc welding of these steels have been devel- oped on the basis of a rational use of different systems of alloying (08KhN2GM,08KhNG2M, and also economical systems of type 10G25, ect. ). Main approaches to the technological provess- es of manufacture of structures of high - strength steels are formulated.They are mainly directed to the weakening of de offect of the factors which contribute to a delayed fracture of joints (diffusive hydrogen,unfavourable rates of cooling,level of residual stresses). When there are no stress concentrators (and at a low level of residual stresses) the welded joints of these steels have a good resistance to fatigue and brittle fractures.As a rule, they are prevented with the help of the known approaches.It is shown that in addition to them and due to a proper selection of conditions of welding the life of welded joints of the high - strength steels can be 1. 2 - 1. 4 times in- creased.
关键词:
high-strength steel
,
null
,
null
,
null
邵奇深
,
张宏
,
刘凤德
,
刘双宇
材料热处理学报
以低合金高强钢为试验材料,采用Nd:YAG激光-MAG电弧复合焊接的方法,研究了激光与电弧的前后布置方式对焊缝形貌、组织和性能的影响.结果表明:电弧引导时焊缝主要以柱状晶为主,焊缝中心有少量的树枝晶,电弧区的柱状晶生长出二次枝晶,二次枝晶非常细小和致密,激光区的二次晶枝较粗且稀疏.激光引导的电弧区为柱状晶和树枝晶,但柱状晶较短并具有明显的层状特征,激光区中心为等轴晶,两侧为树枝晶和柱状晶,晶枝及晶枝臂粗大,晶枝臂间的间隙较小,焊缝区冲击功平均值比电弧引导时提高了33％,冲击断口的形貌表明:电弧引导时,韧窝较浅,并且存在较多的穿晶断裂区,而激光引导时韧窝较深,韧窝边缘较锐利.电弧引导比激光引导的热影响区窄,饭条马氏体的晶粒相对较小.
关键词:
激光-电弧复合焊接
,
高强钢
,
接头
,
组织
,
韧性
齐亮
,
赵爱民
,
赵征志
,
武会宾
,
赵文龙
机械工程材料
运用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、拉伸试验机和冲击试验机等对石油储罐用舍铜高强钢的显微组织和力学性能进行了分析。结果表明：该钢的组织由大量的针状铁素体构成，呈板条亚结构，且位错密度较高；钢中含有大量的第二相析出物，主要以（Nkx，Ti1-x）（Cy，N1-y）的形式存在；经过650℃回火后，铜以固溶态存在于基体中，仅起到固溶强化作用；该钢有较好的强度和韧性，可满足石油储罐用钢的要求。
关键词:
石油储罐
,
铜
,
析出物
,
针状铁素体
,
高强钢
赵培林
,
孙新军
,
汤化胜
,
段明波
,
雍岐龙
钢铁
针对700 MPa级热轧高强带钢同卷力学性能出现波动的问题,采用扫描电镜、透射电镜观察,EBSD分析以及物理化学相分析等手段,同时通过拉伸试验及温度测定等措施对波动现象进行了研究。结果表明,钢卷沿轧制方向力学性能分布不均,头部、尾部的强度偏差较大,中间强度相对稳定。头部、中间、尾部沉淀强化,位错强化以及细晶强化效果的不同,决定了钢卷不同部位的强化差别较大,为实际生产高强钢提供了理论依据。
关键词:
高强钢
,
性能波动
,
微观组织
,
强化机制
,
相分析
卢峰
,
康健
,
王超
,
王昭东
,
王国栋
钢铁
以屈服强度960MPa级高强调质结构钢板开发为目标,研究了在相同轧制及淬火条件下,回火温度对试验钢显微结构及力学性能的影响。结果表明：随回火温度的升高,试验钢强度下降,韧塑性总体上呈现升高趋势,其中在300～450℃范围内出现一个韧塑性能的恶化区。当回火温度为600℃时,试验钢呈回火索氏体组织,屈服强度为1 030MPa,抗拉强度为1 080MPa,伸长率为15.9%,-40℃冲击功达144J,各项指标均满足国标GB/T16270—2009要求。并对试验钢的拉伸力学性能进行了探讨。
关键词:
高强钢
,
回火温度
,
调质热处理
,
显微组织
,
力学性能
王元清
,
刘希月
,
石永久
材料研究学报
对14 mm厚的960MPa结构钢材的对接焊缝进行了低温断裂韧性试验,采用三点弯曲试件,以裂纹尖端张开位移CTOD为指标,对960MPa高强度钢材焊缝的断裂行为进行分析.计算出母材、焊缝区和热影响区的断裂韧性CTOD临界值δm与温度的关系,采用Boltzmann函数对其结果进行拟合分析,得到韧脆转变温度,并对其断裂微观机理进行分析.结果表明:断裂韧性CTOD临界值δm随温度降低呈下降趋势,与Q235、Q345、Q390及Q460相比,960 MPa高强度钢材的δm值最低,其焊接热影响区的δm值比焊缝金属和母材均小,其韧脆转变温度也较高(-12.45℃),低温冷脆特征更加显著.
关键词:
金属材料
,
高强度钢材
,
对接焊缝
,
低温
,
断裂韧性
,
裂纹尖端张开位移
温涛
,
胡小锋
,
宋元元
,
闫德胜
,
戎利建
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00672
利用TEM和三维原子探针(3DAP)研究了一种Fe-Cr-Ni-Mo高强钢中碳化物随回火温度的变化及其对力学性能的影响.结果显示,回火温度较低(400℃)时,钢中析出M3C合金渗碳体及M7C3合金碳化物,M为Fe,Cr和Mn的组合,其中M3C长度约为1μm,而M2C3尺寸较小,小于200 nm;回火温度较高时(500和600℃),碳化物析出数量增加,但M3C合金渗碳体尺寸变小,数量减少甚至不出现,同时析出尺寸较小的M2C和M6C(小于200 nm);继续提高回火温度(650℃),除M2C外还出现MC型碳化物,其尺寸小于100 nm,析出数量减少.合金碳化物M2C,M6C和MC的合金元素主要以V,Cr和Mo为主.高强钢的强度随回火温度的升高而下降,但在500～600℃回火温度区间,由于V碳化物析出会引起二次硬化效果,强度下降不明显,因此实验钢在530～600℃内回火后可获得较好的强韧性配合.
关键词:
Fe-Cr-Ni-Mo
,
高强钢
,
碳化物
,
回火温度
,
低温冲击韧性
刘政
,
魏金山
,
崔冰
,
安同邦
,
何长红
材料科学与工艺
doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20160506
为研究590 MPa级高强钢双面双弧工艺得到的焊接接头组织与性能的关系，采用钨极氩弧焊（ TIG）与熔化极气体保护焊（ MAG）方法获得成型良好的焊接接头，经过拉伸、冲击、弯曲试验及光学显微镜、扫描电镜、EBSD分析，对590 MPa级高强钢双面双弧立焊打底焊与盖面焊焊接接头的组织及性能进行了研究。结果表明：打底焊缝组织主要为贝氏体，盖面焊缝组织以贝氏体与针状铁素体为主；打底焊缝经历过一次热循环后组织得到一定程度的细化；打底焊缝硬度值与盖面焊缝相近，盖面焊缝热影响区最高硬度值高于打底焊缝热影响区最高硬度；2 mm坡口间隙性能较5 mm坡口间隙有较大提高，2 mm坡口间隙断口以韧窝断裂为主，5 mm坡口间隙断口以解理断裂为主。
关键词:
高强钢
,
双面双弧
,
立焊
,
焊接接头
,
组织性能
潘大伟
,
高心心
,
马力
,
闫永贵
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201603009
采用慢应变速率试验、电化学测试、失重试验以及扫描电镜观察等方法研究了模拟深海环境中阴极极化电位作用下高强钢的腐蚀规律.结果表明:施加阴极极化电位由-0.71 V(vs Ag/AgCl,下同)负移至-0.85 V,腐蚀速率由0.245 0 mm/a减小到0.006 6mm/a,在-0.71～-0.90 V电位区间,高强钢主要为韧性断裂;当极化电位等于或负于-0.95 V后,断口开始呈现典型脆性断裂特征,高强钢已进入氢脆的危险区.可以确定最佳的阴极保护电位区间为-0.76～-0.94 V.
关键词:
模拟深海环境
,
阴极保护准则
,
高强钢
,
氢脆
