卢志江
,
杨春光
,
王帅
,
樊新民
,
杨柯
钢铁
采用Gleeble 3800热模拟试验机研究了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在950～1150℃,0.01～10s-1条件下的热变形行为,确定了在该区域的热变形方程.依据动态材料模型建立了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在不同应变量下的热加工图.结果表明,317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢的热变形激活能为483 kJ/mol,不同真应变下热加工图的差异主要体现在失稳区的位置变化,失稳主要以局部流变形式存在.真应变为0.4时,在960～1030℃范围内,应变速率为0.01～0.045s-1的较低温低应变区域,能量耗散效率η值最大为0.46,容易发生动态再结晶,是较优的热加工工艺窗口.
关键词:
含铜奥氏体不锈钢
,
热变形方程
,
热加工图
,
显微组织
周璟
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张建斌
,
季根顺
,
樊丁
材料热处理学报
采用热/力模拟实验方法研究了409L铁素体不锈钢(409LFSS)在950～1150℃、应变速率为0.05～2.5 s-1条件下的热变形及组织变化,讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响.结果表明,409L铁素体不锈钢的表观应力指数及热变形表观激活能分别为4.45、262 kJ/mol;其热变形方程为ε=5.347×1011[sinh(α·σp)]4.45exp(-262000/RT);该钢的铁素体软化机制与Z参数有关,且随着Z值从2.09×108增加到3.92×1011,热变形峰值应力相应从13.73 MPa增加到65.08 MPa.
关键词:
铁素体不锈钢
,
热变形方程
,
流变应力
,
激活能
张永军
,
胡伟涛
,
韩静涛
,
ЕВСЮНОВА
材料热处理学报
高氮马氏体不锈钢以其高硬度、高耐蚀性能顺应了刀剪材料的发展要求.利用Gleeble-1500热模拟试验机,在900～1050℃范围,0.05～0.5 s-1应变速率条件下,对高氮马氏体不锈钢3Cr13N进行了高温轴向压缩试验,测得了钢的高温流变曲线.结果表明,该钢流变应力(或峰值应力σp)和峰值应变εp随着变形温度T的升高和应变速率ε的降低而减小,而且,ln[sinh (0.012σp)]与lnε、ln[sinh(0.012σp)]与T-1都近似成直线关系.由此计算出该钢的动态再结晶激活能为443.45 kJ· mol-1,并确立了该钢的热变形方程.
关键词:
3Cr13N
,
高温轴向压缩试验
,
流变应力
,
激活能
,
热变形方程
董海峰
,
蔡大勇
,
王玉辉
,
杨庆祥
,
廖波
材料热处理学报
采用Gleeble-3500热模拟机对一种含微量合金元素Cr、Mn、Ti的低碳钢在变形温度700～1050℃.应变速率0.01～0.1s~(-1)条件下的热变形行为进行研究.结果表明:单相奥氏体区和铁索体区,峰值应力随变形温度的降低而升高,在两相区,峰值应力随着变形温度的降低而降低;在775～850℃与950～1050℃的温度区间,峰值应力的大小基本相当.建立了热加工图,并通过组织观察对其热加工图进行了解释.根据流变应力曲线,确定了试验低碳钢铁素体区的热变形激活能和热变形方程.
关键词:
Cr微合金化
,
低碳钢
,
热加工图
,
热变形方程
武敏
,
廉晓洁
,
曾莉
,
李国平
钢铁
为研究热变形参数对铸态超级双相不锈钢S32750热变形行为和显微组织的影响,运用Gleeble-3800热模拟试验机对S32750进行不同温度和应变速率下的高温拉伸和压缩试验.结果表明,S32750在1000～1200℃范围内具有较好的热塑性.在变形温度较低、应变速率较低时,流变曲线表现出不同于单相不锈钢的“类屈服平台”特征；当应变速率较高或变形温度较高、应变速率较低时,流变曲线为典型的动态再结晶特征.微观组织演变显示,铁素体和奥氏体两相都发生动态再结晶,且铁素体的再结晶先于奥氏体.降低应变速率,提高变形温度,可促进动态再结晶发生.基于热变形动力学模型建立了本构方程,表观应力指数为3.99,热变形激活能为393.75kJ/mol.S32750的高温软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,随Z参数增加,热变形峰值应力增加.
关键词:
S32750
,
热塑性
,
真应力-真应变曲线
,
动态再结晶
,
热变形方程
周敏
,
厉勇
,
刘荣佩
,
王春旭
,
黄顺喆
,
韩顺
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150586
利用Gleeble-3800热模拟试验机,对一种新型二次硬化渗碳钢C61进行了高温轴向压缩试验,测得其高温流变曲线,观察了高温变形后的显微组织,获得了该钢的热变形激活能Q为414.84 kJ/mol,建立了试验钢的热变形本构方程,并绘制了其热加工图.结合高温变形后的显微组织和热加工图,确定最优热变形工艺参数为变形温度范围为1050～1100℃,应变速率范围为0.1～1.0 s-1,此时试验钢组织发生了完全动态再结晶,晶粒明显细化,且对应的能量耗散效率达到峰值.
关键词:
C61钢
,
流变应力
,
激活能
,
热变形方程
,
热加工图
康娅雪
,
蔡大勇
,
张春玲
,
董海峰
,
王玉辉
材料热处理学报
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了微碳钢在700～1100℃、0.01～10 s-1条件下的热变形行为。确定了其在铁素体区和奥氏体区的热变形方程。建立了微碳钢在不同应变量下的热加工图（Processing Map）。结果表明,在铁素体区和奥氏体区,试验钢的峰值应力大小基本相当;试验钢在铁素体区和奥氏体区的热变形激活能分别为302 kJ/mol和353 kJ/mol;不同真应变下的热加工图相似,当变形温度为875℃,应变速率为0.01 s-1时,能量消耗效率达到最大值为0.5。
关键词:
微碳钢
,
热变形方程
,
热加工图
赵新
,
陈雷
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201604023
采用热模拟试验机在温度900~1200℃,应变速率0.1~10 s-1的条件下对UNS S32750双相不锈钢进行了热压缩试验,研究了其热加工变形行为,并建立了热变形方程.结果表明:在1200℃不同应变速率下压缩变形时,此双相不锈钢发生了动态回复,且应变速率越低其动态回复现象越明显;在900℃不同应变速率下压缩变形时,则发生了动态再结晶,且应变速率越高其动态再结晶现象越明显;该双相不锈钢热压缩变形受热激活过程控制,热变形激活能为503 kJ·mol-1,热变形方程为ε·=8.3×1018[sinh(0.0086σp)]4.2exp(-503000/RT).
关键词:
双相不锈钢
,
热加工
,
热变形方程
