於嘉闻
,
周金龙
,
曾妍妍
,
贾瑞亮
,
栾风娇
,
陈云飞
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2016.11.2016040804
本文对新疆喀什地区东部地下水“三氮”空间分布特征及影响因素进行了研究．结果表明，该地区地下水“三氮”含量总体较低；NO3?N含量范围为ND（未检出）—8．02 mg·L－1、样点均值1．17 mg·L－1；NO2?N含量范围为 ND （未检出）—0．15 mg·L－1、样点均值0．006 mg·L－1；NH4?N 含量范围为 ND （未检出）—至0．28 mg·L－1、样点均值0．04 mg·L－1；仅个别监测井NO2?N和NH4?N含量超标．水平分布特征表现为：NO3?N含量总体呈南高北低，NO2?N和NH4?N含量总体呈南低北高．垂向分布特征表现为：潜水中NO3?N含量（均值3．14 mg·L－1）高于浅层承压水（均值0．50 mg·L－1）和深层承压水（均值1．28 mg·L－1），浅层承压水中NO2?N（均值0．008 mg·L－1）和NH4?N含量（均值0．05 mg·L－1）高于深层承压水（NO2?N均值0．002 mg·L－1；NH4?N均值0．02 mg·L－1）和潜水（ NO2?N均值0．001 mg·L－1；NH4?N未检出）；NO2?N和NH4?N超标点全部集中在浅层承压水中．该地区地下水“三氮”迁移和转化主要受氧化还原条件、地表水水质、包气带岩性、地下水径流条件、潜水埋深、土地利用类型和生活污染等因素的影响．
关键词:
地下水
,
硝态氮
,
亚硝态氮
,
氨氮
,
空间分布特征
,
影响因素
,
新疆喀什地区东部
姚竟迪
,
梁成浩
,
黄乃宝
,
吴建华
表面技术
有机涂层在服役期间，阴极剥离是使其失效的主要形式之一。综述了国内外海水、淡水、土壤环境中，有机涂层耐阴极剥离影响因素的研究进展。介绍了有机涂层阴极剥离过程，阐述了影响涂层耐阴极剥离的因素---树脂、颜填料、助剂以及表面处理、涂层厚度和缺陷等，并指出了耐阴极剥离有机涂层主要研究方向的发展趋势。
关键词:
有机涂层
,
金属防护
,
阴极剥离
,
影响因素
宋蓓蓓
,
郭乔
,
胡生平
,
吴博
合成材料老化与应用
通过测试共聚PP和均聚PP在不同测试条件下的脆化温度，讨论了脆化温度测试的相关影响因素。结果表明，冷冻时间、试样厚度及退火处理等都会对测试结果产生影响。冷冻时间变长会使脆化温度测试结果偏高；试样厚度越大，测得的脆化温度越高；退火对结晶型材料影响较大，而且结晶度越高，退火的影响越大。
关键词:
塑料
,
冲击法
,
脆化温度
,
影响因素
胡艳平
,
徐政
,
王巍
,
纪仲光
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.10.013
随着我国含铬化学产物的迅速发展,其产量和消费已跻身世界第一.铬不但对植物的生长有影响,而且还严重威胁人类的健康.因此,在各种重金属污染治理的研究中,铬污染治理一直是研究焦点之一.在化学修复技术、植物修复技术、微生物修复技术、电动修复技术等铬污染治理技术中,电动修复技术是一种新型原位修复技术,尤其适用于处理低渗透的土壤和污泥;它具有投资少、效率高、无二次污染等优点.本文阐述了电动修复除铬的技术原理,结合近年来国内外关于电动修复技术应用于铬污染土壤和污泥治理的研究文献,对电动修复技术的影响因素及强化措施进行了分析和综述,并提出了当前研究存在的问题和建议,最后展望了电动修复应用于治理铬污染的发展趋势.
关键词:
铬污染
,
电动修复
,
影响因素
,
强化措施
屈钧娥
,
刘成
,
王海人
材料导报
金属表面自组装单分子膜技术是近年来发展起来的新型表面功能化技术.目前针对金、银及铜铁系金属表面自组装技术的相关综述较多,但对铝及铝合金表面自组装功能膜的研究尚无系统性介绍.从应用领域、自组装机制和自组装行为影响因素等方面详细介绍了铝及铝合金表面自组装功能膜的研究进展.
关键词:
自组装膜
,
铝及铝合金
,
吸附机制
,
影响因素
刘新星
,
赵文雅
,
董海刚
,
谢建平
贵金属
贵金属具有众多优良特性，在现代工业中应用广泛。我国金、银资源虽较丰富，但铂族金属极其匮乏，随着国民经济的快速发展，近年已成为贵金属需求大国，供需矛盾十分突出。随着贵金属产品的更新换代，每年产出大量的贵金属二次资源。因此，从二次资源中高效清洁回收贵金属具有十分重要的意义。目前从二次资源中回收贵金属的方法存在着成本高、环境污染严重、回收效率低等弊端。微生物吸附法是近年来发展起来的一种新技术，它具有成本低、吸附效果好、适合处理低浓度废液等特点。综述了微生物吸附贵金属工艺的研究现状、微生物吸附贵金属的机理，阐述了对微生物吸附工艺的各种影响因素。
关键词:
有色金属冶金
,
贵金属
,
微生物吸附
,
吸附机理
,
影响因素
刘军
,
陈晓池
,
邢锋
,
唐开锋
,
潘冬
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2014.18.006
采用不同配合比的混凝土试件标准养护28 d后,用Autocalm 表面渗透性测试仪检测混凝土表面层的渗水系数,研究表层渗水性能的影响因素及其作用规律。研究发现,水灰比对混凝土的表层渗水性能有较大影响,C2混凝土的表层渗水系数是 C1的0.59倍,C3是C1的0.31倍,水灰比与表层渗水系数之间存在线性关系；粉煤灰的掺入,一方面由于填充效应会降低混凝土的表层渗水系数,另一方面由于延缓水泥浆体水化会增大表层的渗水系数,粉煤灰对表层渗透性能的影响是这两方面相互作用的结果；粉煤灰掺入比例为15%时,与普通混凝土相比,表层渗水系数减小,掺量达到30%时,表层渗水系数和普通混凝土几乎相同。
关键词:
表层渗水系数
,
粉煤灰
,
孔结构
,
Autocalm
,
影响因素
林海
,
许杰
,
幸雪松
,
范白涛
,
杨进
,
王晓鹏
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.013
目的：研究L80油管在CO2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜（SEM）、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成，采用高温高压反应釜，以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验，研究原油含水率、CO2/H2S 分压和温度对 L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO2/H2S环境中，L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征，部分表面点蚀坑深度超过100μm，形成FeS、FeCO3等腐蚀产物。随着含水率的增加，L80油管腐蚀速率逐渐增大，含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO2分压不变时，随着 H2S分压的增加，L80钢的腐蚀速率增大，H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，H2S分压为0.3 MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a；H2S分压不变时，随着CO2分压的增大，L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高，腐蚀速率先以较大幅度增大，再以较小幅度减小，从40℃增加至100℃时，腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a，100℃左右时的腐蚀速率最大，120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO2分压更敏感，CO2分压增大促使具有良好保护性的FeCO3保护膜的形成，降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围，导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低，并覆盖在钢表面形成保护层，从而使腐蚀速率下降。
关键词:
L80油管钢
,
CO2/H2S腐蚀
,
腐蚀产物
,
腐蚀速率
,
腐蚀形貌
,
影响因素
