何卫锋
,
李玉琴
,
李应红
,
李靖
,
聂祥樊
材料科学与工艺
为提高38CrMoAl钢渗氮层的质量和耐磨性能，提出并采用激光冲击增强渗氮的方法，进行了不同处理状态试样的磨损性能试验，采用XRD、SEM对试样微观组织进行分析，并探讨激光冲击增强渗氮的机理．试验结果表明：与渗氮相比，激光冲击波处理后渗氮试样的比磨损率为9．47×10－15m3／Nm，降低了50％，其表面显微硬度提高了12％；激光冲击波作用使表层材料产生高密度位错，甚至细化晶粒，从而在渗氮过程中增加了扩散通道，使更多的N原子间隙固溶到α－Fe中，对渗层起到了固溶强化的作用；形成的渗氮层微观组织致密，无缺陷，大量氮化物沿晶界高度弥散均匀分布，起到弥散强化的作用，从而提高了材料耐磨性能．
关键词:
激光
,
冲击波
,
渗氮
,
38CrMoAl钢
,
显微硬度
,
高密度位错
,
耐磨性能
刘莹莹
,
刘长瑞
,
王雷
,
张勇召
稀有金属材料与工程
采用连续变断面循环挤压对TC4钛合金进行变形,研究变形工艺参数对TC4合金沿径向显微组织及显微硬度的影响.结果表明,随着变形温度升高,α相尺寸虽然变化较小但还是有一定程度的长大；变形速度对显微组织中初生α相的含量影响较小,但对其形态和晶粒尺寸的影响相对较大:低速变形时,初生α相呈长条状,而以较高速度变形时,初生α相晶粒呈等轴状,且晶粒有一定程度细化,这是由于在该变形条件下发生了完全动态再结晶；随着变形道次的增加,晶粒细化程度增加,当试样经6道次循环挤压后组织细化效果显著,由原始尺寸的10 μm细化至4 μm.变形温度及变形速度对试样沿径向的显微硬度分布影响较小,但循环道次却对其影响较显著,随着循环道次的增加,试样沿径向显微硬度值较高且同一试样上的差异较小、分布较均匀,这与组织得到显著细化及均匀化有关.
关键词:
TC4钛合金
,
连续变断面循环挤压
,
变形工艺参数
,
显微组织
,
显微硬度
张云鹏
,
孙广标
,
张安洲
稀有金属材料与工程
研究混粉超声振动对电火花加工Ti-6Al-4V表面结构及力学特性的影响,对传统电火花加工、混粉电火花加工及混粉超声振动电火花加工后Ti-6Al-4V试件的表面粗糙度、表面残余应力和显微硬度进行了测量,采用SEM对3种加工方法的加工试件表面重熔层及微裂纹进行了观察,采用能谱分析仪对加工表面进行了能谱分析,探讨了Al粉、SiC磨料超声振动对电火花加工表面结构和力学性能的影响机理.结果表明:在混粉电火花加工基础上,工作液中加入20g/L的SiC颗粒,电极施加轴向超声振动,可使电火花加工表面粗糙度值Ra降低0.5 μm、重熔层厚度减薄40 μm、表面残余应力降低50 MPa、表面显微硬度由7650 MPa提高到9870 MPa.
关键词:
钛合金
,
超声振动
,
表面结构
,
残余应力
,
显微硬度
宁智
,
王元刚
,
闫帅
,
吴蒙华
,
王邦国
表面技术
目的：进一步提高电沉积 Fe-ZrO2纳米复合镀层的性能。方法在45#钢基体表面电沉积 Fe-ZrO2纳米复合镀层,并进行激光重熔后处理。通过正交实验分析激光重熔参数对镀层显微硬度、结合力和表面形貌的影响,并优化重熔工艺。结果优化的工艺为：电流150 A,脉宽8 ms,频率15 Hz,扫描速率250 mm/ min,负离焦量2 mm。镀层经激光重熔后,硬度提高,纳米颗粒得到了细化,与基体形成了冶金结合。结论激光重熔可以改善 Fe-ZrO2纳米复合镀层的微观形貌,提高其性能。
关键词:
激光重熔
,
复合电沉积
,
Fe-ZrO2 复合镀层
,
显微硬度
,
表面形貌
朱晨
,
姜传海
机械工程材料
对17Cr2Ni2Mo钢进行了单一钢丸和复合啧丸（钢丸、陶瓷丸）两种表面强化处理，测试了喷丸强化后钢表面的残余应力、残余奥氏体含量和显微硬度沿层深的分布，并进行了表面啧丸强化参数的优化。结果表明：复合喷丸强化使钢表面产生的残余应力和最大残余应力均高于单一钢丸强化的；且使铜发生残余奥氏体转变成马氏体的最大深度也明显大于单一钢丸强化的；复合喷丸强化后钢的表面硬度高于单一钢丸强化的；复合喷丸能够得到比单一钢丸更好的强化效果。
关键词:
喷丸强化
,
残余应力
,
复合喷丸
,
显微硬度
夏罗生
兵器材料科学与工程
采用搅拌摩擦焊方法对7050铝合金进行焊接试验。结果表明：当旋转速度为800 r/min、焊接速度为200 mm/min，焊接接头性能最佳，其抗拉强度为455.87 MPa，达到母材强度的88.86%，伸长率为7.34%；接头中心部位是一区域宽约7 mm的高硬度区，其显微硬度为155HV左右，两侧是宽约为4 mm的低硬度区。焊缝截面形貌整体呈现倒圆锥形，包括4个清晰的区域。焊核区形成了粒度细小、形状饱满、晶界明显的等轴再结晶组织，晶粒平均直径在5μm左右：拉伸断口发生在焊缝后退侧的热影响区，为单一韧窝状，韧窝尺寸在5~10μm。
关键词:
搅拌摩擦焊
,
力学特性
,
微观组织
,
显微硬度
,
断口形貌
张小亮
,
王兆希
,
屈宝平
,
施惠基
材料研究学报
在不同脉冲电流条件下对模具钢P20进行电火花成形加工,研究了脉冲电流对试样表层的微观组织结构的影响,以及微观组织结构对表面性能的影响.结果表明,电火花成形加工后试样的表面分为烧蚀层、熔化凝固层和热影响层.随着脉冲电流的增大,熔化凝固层和热影响层的厚度增大;在加工过程中元素的扩散和迁移使熔化凝固层外侧碳元素和氧元素的浓度较高.电火花成形加工过程相当于热处理过程,从熔化凝固层到热影响层、基体,显微硬度快速降低.有限元模拟计算表明,在熔化凝固层内的垂直与界面微裂纹主要是加工放热过程中的残余应力引起的.
关键词:
金属材料
,
模具钢
,
电火花成形
,
脉冲电流
,
显微硬度
,
残余应力
杨方亮
,
王彦峰
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.03.014
目的 提高TiN硬质涂层的厚度及各项力学性能.方法 采用等离子增强PVD技术在钛合金(TC4)基体表面制备多层复合Ti/TiN涂层,对涂层进行扫描电镜(SEM)分析,采用划痕法表征涂层的结合强度,用维氏显微硬度计测试涂层的显微硬度,利用销盘式摩擦磨损试验仪评价涂层的摩擦磨损性能.结果 制备的多层复合Ti/TiN涂层厚度最高可达100 μm,且未发生剥落等失效,结合强度相对于单层TiN提高了近3倍.由于Ti、TiN的多层复合调制作用,制备的Ti/TiN显微硬度测试表明复合涂层的显微硬度高达2700 HVo.025,同时,涂层在原有耐磨性能优良的基础上具备自润滑减摩作用,经过近20 000m的磨损测试,复合涂层的摩擦系数低至0.25左右,且未完全失效.结论 多层复合结构能够有效提高TiN硬质涂层的厚度,制备的Ti/TiN多层复合涂层的各项力学性能显著提高.
关键词:
Ti/TiN复合涂层
,
PVD
,
显微硬度
,
结合强度
,
摩擦性能
,
自润滑
殷畅
,
张平
,
赵军军
兵器材料科学与工程
利用ZJ-Ⅱ型超声波冲击设备对20Cr2Ni4A渗碳齿轮钢进行超声冲击处理,对比研究超声冲击前后试样的接触疲劳寿命、残余应力和显微硬度随层深的变化情况.结果表明:经过超声冲击强化后,渗碳齿轮钢的接触疲劳寿命有较大幅度的提高.主要原因是晶粒细化和位错增殖抑制疲劳裂纹源的萌生,残余应力显著增加、表面硬度大幅度提高降低疲劳裂纹拓展的速率,从而使其接触疲劳性能得到显著提升.
关键词:
超声冲击
,
渗碳齿轮钢
,
接触疲劳寿命
,
残余应力
,
显微硬度
马小龙
,
余建军
,
李永娣
,
赵涛
贵金属
Ag-Mg-Ni合金的内氧化影响其显微组织和力学性能.研究了Ag-0.3Mg-0.2Ni合金在不同热处理条件下的显微组织和力学性能变化.结果表明,随着热处理温度增加,合金的显微硬度先降后升,金相显微组织由典型的纤维状特征转变为等轴晶;随着保温时间延长,晶粒逐渐长大,硬度提高;热处理温度在400℃以上时,Ag-Mg-Ni合金开始发现内氧化,升高温度能够加速内氧化过程,600℃保温6 h或800℃保温2 h可获得显微硬度(Hv0.02)在140以上的Ag-0.3Mg-0.2Ni.
关键词:
金属材料
,
Ag-0.3Mg-0.2Ni合金
,
内氧化
,
热处理
,
显微组织
,
显微硬度
