程从前
,
曹铁山
,
王冬颖
,
姚景文
,
王健
,
关锰
,
赵杰
中国腐蚀与防护学报
doi:10.11902/1005.4537.2014.003
研究了Cr13马氏体不锈钢在盐酸喷射条件下腐蚀形貌的局部差异.结果表明,射流与样品表面接触中心区域产生圆状点蚀坑、中心区的四周形成放射性分布的彗星状腐蚀沟槽;随腐蚀时间延长,蚀坑和沟槽密度增加;彗星状腐蚀沟槽由点点蚀坑和尾部的沟槽组成;点蚀坑起源于MnS夹杂处,彗星尾部沟槽主要发生在马氏体区,而δ铁素体区没有明显腐蚀.
关键词:
不锈钢
,
冲刷
,
腐蚀形貌
,
点蚀
,
夹杂物
熊俊良
,
付明
,
张红波
电镀与涂饰
通过对比试验对润湿剂、金属离子杂质、有机物杂质、槽液pH以及固体颗粒物等因素进行排查,得出氨基磺酸盐电铸镍层产生针孔、麻点的原因,并提出相应的工艺改进措施.槽液中存在固体颗粒和槽液pH不在工艺范围内是造成镀层表面针孔和麻点的主要原因.为保证产品质量,电铸时应采用精密循环过滤系统对电铸槽液进行连续净化并控制槽液pH在允许的工艺范围内.
关键词:
氨基磺酸镍
,
电铸
,
针孔
,
麻点
,
孔隙率测试
李灏
,
柴锋
,
何宜柱
,
苏航
,
罗小兵
,
赵捷
钢铁
采用国际海事组织(IMO)模拟油轮货油舱内底板环境试验方法,对比分析了传统船板和耐腐蚀船板的腐蚀失重与腐蚀形貌,深入研究了环境温度对船用耐蚀钢腐蚀行为影响规律.结果表明,环境温度对船板腐蚀行为存在显著影响,随着环境温度(30～50℃)的升高,点蚀坑的数量逐渐增多,点蚀坑深度先增大后减小,在45℃时达到峰值.2种钢点蚀行为差别较大,传统船板钢点蚀坑的深度直径比(h/D)随环境温度的增大而增大,而耐蚀船板则呈现逐步下降的趋势.耐蚀合金元素的加入有效降低了船板钢在不同温度下的腐蚀速率,减小了钢的点蚀坑数量,改善了点蚀坑的扩展方式.即点蚀坑由纵向深度方向扩展,转为横向表面方向扩展,有效提高了船板的安全性.
关键词:
酸性氯离子环境
,
温度
,
腐蚀速率
,
点蚀坑
王长健
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.03.010
目的：对某S135钢级钻杆的腐蚀孔洞形成原因进行分析。方法通过化学成分分析、金相组织分析、钻杆宏观外貌分析、力学性能测试及扫描电镜与能谱分析等一系列分析试验,对该S135钻杆材料的力学性能、化学成分、金相组织、非金属夹杂物、晶粒度、钻杆的外圆面宏观形貌、钻杆的腐蚀孔洞特征和腐蚀产物进行分析。结果该S135钢级钻杆的化学成分合格,符合产品技术条件要求；钻杆的强度、塑性、冲击韧性等力学性能指标均合格,均符合产品技术条件要求,其中冲击韧性值达到97 J,超出技术条件要求值一倍以上；钻杆的金相组织为回火索氏体,为正常的调质热处理组织；钻杆的晶粒度级别为7级,符合产品技术条件要求；钻杆的各类非金属夹杂物级别均未超过1.0级,符合产品技术条件要求,钻杆外圆面存在大量的麻点、麻坑,腐蚀孔洞壁存在含氧元素的腐蚀产物,即存在氧腐蚀。结论该S135钢级钻杆本体孔洞为应力腐蚀疲劳所致的孔洞,其产生因素有：第一,钻杆本体外圆面上存在麻点、麻坑；第二,钻杆承受交变弯曲应力；第三,钻杆外圆面局部氧腐蚀作用。
关键词:
S135钻杆
,
腐蚀性孔洞
,
麻点
,
氧腐蚀
,
交变弯曲应力
,
应力腐蚀
黄世新
,
杜楠
,
赵晴
,
艾莹珺
,
王力强
,
文庆杰
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201606004
采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱、腐蚀形貌分析等方法研究了不同含量Fe3+溶液水解对304不锈钢点蚀行为的影响,并从动力学角度分析了蚀孔生长的过程.结果表明:随Fe3+含量的升高,水解产生的H+含量升高,使自腐蚀电流密度升高,而溶解氧去极化作用减弱,使得自腐蚀电位负移;由于氢去极化作用,电荷转移电阻逐渐减小,腐蚀速率加快;当Fe3浓度达到3.0 mol/L时,自腐蚀电流密度趋于平稳,金属离子的扩散控制了蚀孔生长,亚稳蚀孔向稳态蚀孔转变存在一个临界电流密度.
关键词:
304不锈钢
,
水解
,
蚀孔
,
点蚀
李旭东
,
穆志韬
,
孔光明
腐蚀与防护
由于腐蚀坑不同位置的应力状态的差异,由腐蚀坑萌生的裂纹扩展行为仅仅用应力强度因子分析无法得到准确预测.考虑裂纹闭合效应的存在,本工作对于这种裂纹的应力场进行了分析,研究了其几何尺寸在裂纹扩展过程中的变化,理论分析表明这种几何形状的变化与材料形状以及应力范围的大小关系不大.对于裂纹扩展的几何形状变化的验证性试验的试验结果与理论分析的结果吻合程度良好.
关键词:
腐蚀坑萌生裂纹
,
断裂力学
,
疲劳裂纹扩展
