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316不锈钢热照射疲劳中的硬化行为

颜世春 , 奥田重雄 , 水林博

金属学报

研究了316不锈钢在333—573K不同疲劳温度及不同应变振幅下热照射疲劳中的硬化行为,结果表明:在振幅E=1.17×10~(-4)下,热照射在333—573K温区内疲劳过程中,有大小几乎相同的软化产生;在(2.05—4.39)×10~(-4)应变振幅范围内,在333—503K温区内,热照射疲劳过程中出现软化,而在503—573K温区内,热照射疲劳过程中软化转变为硬化,此种由热照射引发的硬化所出现的疲劳温度随疲劳应变振幅的加大而提高。

关键词: 疲劳 , hardening , softening , thermal pulse , stainless steel

5Cr型和3Cr—3Mo型热作工具钢的高温强度

孙培祯 , 赵建生 , 谢长生

材料研究学报

热作工具钢的高温强度随温度的变化呈明显的两阶段,利用唯象理论对这一现象作了描述。结果表明,可用σ_b=σ_b~o-Cexp(-Q/RT)描述强度随温度变化的趋势。由激活能Q~(LT)和Q~(HT)数值推知,在低温阶段回复软化的原因是Snoek 气团对位错的钉扎作用随温度的升高而减小;在高温阶段回复软化的原因是位错的攀移所致。合金元素对Q~(HT)有显著的影响。

关键词: 高温强度 , hot-working tool steel , softening

HARDENING BEHAVIOUR OF STAINLESS STEEL 316 DURING FATIGUE WITH THERMAL PULSE

YAN Shichun Institute of Solid State Physics , Academia Sinica , Hefei , ChinaOKUDA Shigeo MIZUBA YASHI Haka Institute of Materials Science , University of Tsukuba , Japan

金属学报(英文版)

The softening of stainless steel 316 of non-detectable difference in magnitude induced by thermal pulse was found during fatigue with strain amplitude of 1.17×10~(-4) in temperature range of 333—573K.And it occurred if the measurements of fatigue with thermal pulse were performed in range of 333—503K.However,it will become of the hardening in range of 503 —573K.The temperature,at which hardening of the steel induced by thermal pulse emerges in fatigue process,increases with the increasing in strain amplitudes.

关键词: fatigue , null , null , null , null

钾、钠和氯对热风炉耐火材料软化性能的影响

武兵强 , 张淑会 , 吕庆 , 刘小杰 , 郄亚娜

钢铁 doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140303

在热力学分析的基础上,分析了钾、钠、氯元素在热风炉耐火材料中的分布,研究了引起耐火材料软化收缩的原因,并提出了预防耐火材料软化破损的措施。研究结果表明,渗入到耐火材料中的钾、钠与Al2O3、SiO2等物质反应生成低熔点化合物,HCl和Al2O3反应生成气态氯化物,这是引起热风炉耐火材料软化收缩的主要原因。耐火材料表面处理、烧结矿使用低氯添加剂、及时更换破损布袋是防止热风炉耐火材料软化的主要措施。

关键词: 热风炉 , 耐火材料 , 软化 , 氯元素

钛微合金化SQ700MCD高强钢粗晶热影响区软化的原因

张楠 , 董现春 , 张熹 , 陈延清 , 章军

机械工程材料

利用热模拟试验研究了钛微合金化SQ700MCD高强钢母材及热模拟粗晶热影响区(CGHAZ)的组织与第二相粒子的溶解及析出行为,对CGHAZ软化的原因进行了分析。结果表明:随着冷却时间(t8/5)的增加,CGHAZ的显微组织由板条状马氏体逐渐向粒状贝氏体转变,这是软化的原因之一;母材中的第二相粒子为碳氮化物,平均尺寸在10nm以下且弥散分布,而CGHAZ中绝大部分碳氮化合物粒子发生了回溶现象,弥散析出强化效果消失是软化的另一原因;未完全回溶粒子的尺寸随着t8/5的延长而增大,软化程度也逐渐增大。

关键词: 微合金化 , 第二相粒子 , 焊接 , 粗晶热影响区 , 软化

超高强热成型钢板的点焊工艺性能研究

徐松 , 黄治军 , 孙宜强 , 胡宽辉 , 龚涛

钢铁研究

对试验用超高强热成型钢的电阻点焊工艺进行了研究,探讨了焊接电流对点焊接头压痕深度、焊核直径、焊透率以及拉断力的影响规律,讨论了电流模式对点焊试样断裂点位置和中心偏析的影响,分析了焊接接头软化区、中心偏析的原因。研究结果表明,该钢种具有良好的点焊性能。

关键词: 超高强钢 , 热成型钢 , 点焊 , 接头软化

爆炸焊接TA2/Q235钢复合板末端开裂的原因

刘鹏 , 陆明 , 冀鑫炜 , 庞敬军

机械工程材料

用爆炸焊接法制备了TA2/Q235钢复合板,用光学显微镜、扫描电子显微镜分析了复合板末端开裂的原因。结果表明:在末端开裂区域的结合面形成了过渡层,开裂裂纹出现在结合界面和Q235钢基体内部;爆炸焊接后在钛板两侧和末端出现延展变形,延展部分超出钛板原始尺寸5~8mm;爆炸焊接时钛板软化是末端开裂的内因,复合板末端拉应力波是末端开裂的外因。

关键词: 爆炸焊接 , TA2/Q235钢复合板 , 末端开裂 , 软化

X70钢直缝埋弧焊管导向弯曲开裂的原因

杜伟 , 荆松龙 , 李云龙 , 李记科 , 王长安 , 高建忠

机械工程材料

通过化学成分分析、力学性能试验、显微组织及开裂形貌观察等方法,对X70钢直缝埋弧焊管导向弯曲开裂原因进行了分析。结果表明:开裂钢管焊接接头热影响区存在明显软化;弯曲过程中塑性变形集中在软化的热影响区,过量的塑性变形引起粗晶区粗大M/A岛与板条铁素体界面的应力集中程度超过了材料的抗拉强度,导致弯曲开裂;建议钢管厂根据钢板的化学成分、组织及力学性能制定相应的焊接工艺。

关键词: X70管线钢 , 导向弯曲开裂 , 热影响区 , 软化 , M/A岛

焊接峰值温度对X80管线钢焊接接头热影响区性能影响的热模拟

由宗彬 , 李烨铮 , 刘宇

机械工程材料 doi:10.11973/jxgccl201609012

为了研究焊接峰值温度对大变形X80管线钢单道次焊接接头热影响区软化的影响,利用热模拟试验机在500~1300℃下对X80钢的单道次焊接试验进行热模拟,研究了峰值温度对其组织和力学性能的影响。结果表明:当峰值温度从500℃升至700℃时,接头的屈服强度和冲击韧性升高,抗拉强度和硬度降低,组织中的珠光体含量减少,出现黑色的 M/A 岛,且其有沿晶界分布的特征;当温度从800℃升至1000℃时,接头出现软化现象,屈服强度、抗拉强度和冲击韧性都降低,硬度的下降较为显著,M/A岛逐渐增多;出现软化的原因是发生了不完全重结晶,显微组织以铁素体为主,并且碳化物的弥散度随着温度升高而逐渐减小,故而强度和硬度下降;当峰值温度从1100℃升高至1300℃时,接头的屈服强度和抗拉强度明显增大,断面收缩率显著减小,硬度增加,显微组织以板条贝氏体和铁素体组成,M/A岛由细小、无序状排列向长条、有序状排列转变。

关键词: 大变形X8 0 管线钢 , 焊接峰值温度 , 热影响区 , 软化 , 热模拟

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