谭伟
,
徐滨士
,
韩文政
,
冯少武
,
冯建林
,
钟群鹏
金属学报
采用Gleeble--1500热模拟试验机模拟了22SiMn2TiB超高强度钢焊接
接头热影响区的组织, 并利用Solaron SL1280B恒电位仪测定了热模
拟HAZ各区在3.5\%NaCl水溶液中的极化行为, 建立了热模拟组织与其
在3.5%NaCl水溶液中腐蚀行为的关系. 结果表明: 22SiMn2TiB超高
强度钢显微组织转变受碳和硼的扩散、偏聚和碳化物的脱溶所控制,
且依赖于最高加热温度θmax和冷却时间t8/5.
虽然热模拟组织发生了变化,但热模拟HAZ各区在3.5%NaCl水溶液中
的极化曲线的形状和趋势大致相同, 组织变化对自腐蚀电位有一定的
影响, 但影响幅度不大. 自腐蚀电位与腐蚀电流之间无对应关系; 腐
蚀电流的大小由氧的极限扩散电流决定. 在电偶腐蚀过程中, 焊接熔合区作为阳极而溶解, 需重点防护
关键词:
超高强度钢
,
heat affected zone (HAZ)
,
thermal simulation
于少飞
,
钱百年
材料研究学报
研究了X70管线钢模拟热影响区的局部脆化现象和临界再热粗晶区粒状贝氏体的形
成及其对韧性的影响规律. 结果表明, 二次峰值温度为780℃时,
$M$--$A$组元在原奥氏体晶界成链状分布; 二次峰值温度为840℃时,
原粗晶区晶界位置生成了细晶贝氏体带, 及大颗粒的$M$--$A$组元; 二次峰值温度为900℃时,
$M$--$A$组元弥散分布，原粗晶区的奥氏体晶界消失.
在二次加热过程中奥氏体主要在原粗晶区晶界形核长大. X70钢的粗晶区出现再加热脆化现象,
它的脆化温度区间是一个比$A_{\rm c1}$--$A_{\rm c3}$更窄的温度区间,
主要在$T^{2}_{\rm P}$=$A_{\rm c1}$--840℃温度范围内.
临界再热粗晶区脆化的主要原因是在晶界上有链状分布的$M$--$A$组元.
关键词:
金属材料
,
IRCGHAZ
,
thermal simulation
武焕春
,
杨滨
,
周国华
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.16.006
利用Gleeble-1500热模拟试验机、光学显微镜、显微硬度计和纳米力学探针仪研究了温度、变形量和变形道次对316LN不锈钢组织和性能的影响.结果表明,试样3个变形区域的组织和显微硬度差距很大,难变形区变化最小,心部区域变化最大.统计分析不同试样的心部区域可知,大的变形量能得到细的晶粒和较高的显微硬度;高的变形温度能使材料充分再结晶;多道次变形后,试样的晶粒均匀性和圆整性得到改善;变形量为0.6时,1000℃下大变形后材料的纳米硬度和弹性模量高于原始材料,1200℃下则相反.
关键词:
316LN奥氏体不锈钢
,
热模拟
,
晶粒尺寸
,
纳米力学性能
宋畅
,
刘昌明
,
孔君华
,
吴润
钢铁研究
为研究CSP工艺条件下钢的动态再结晶规律,利用Gleeble-1500热模拟实验机对CSP工艺生产的Q235B钢连铸坯进行了热模拟研究。研究结果表明,在较高变形温度和较低应变速率下Q235B钢容易发生动态再结晶,试验中Q235B钢发生动态再结晶的适宜条件为：变形温度970℃以上、应变速率在5/s以下。再结晶组织为铁素体和少量珠光体。通过热模拟数据的拟合分析,得出了其动态再结晶模型为Z=εexp（289.58/RT）。
关键词:
CSP工艺
,
动态再结晶
,
热模拟
,
再结晶模型
王斌
,
易丹青
,
方西亚
,
刘会群
,
吴春萍
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-1500热模拟试验机进行压缩试验,研究ZK60和ZK60(0.9Y)镁合金在变形温度为473～723 K、应变速率为0.001～1 s~(-1)范围内的变形行为,计算了应力指数和变形激活能,并采用Zener-Hollomon参数法构建了合金高温塑性变形的本构关系.结果表明:在试验变形条件范围内,合金的真应力-真应变曲线为动态再结晶型;在573～723 K范围内,应力指数随着变形温度的升高而增加,变形激活能随着变形温度和应变速率的改变而变化.对比ZK60合金,ZK60(0.9 Y)合金的变形激活能降低了30%,且材料常数n和A值均降低.
关键词:
塑性变形
,
热模拟
,
动态再结晶
,
镁合金
李敏
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.03.018
利用50 kg真空电炉、小型试验轧机等设备进行了大热输入焊接Q460D结构钢板的试制.试制钢板以Cu作为主要强化元素,未添加Mo、Cr元素,有效控制了钢板成本.钢板采用全Ti脱氧工艺冶炼,然后经过控轧控冷及回火热处理获得最终成品.对钢板进行了不同回火温度后的力学性能检验和焊接热模拟试验.结果表明,610℃回火热处理时,钢板本身的强韧性匹配最佳.该回火工艺处理的钢板在100～120 kJ/cm大热输入焊接条件下,焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)-20℃低温冲击功大于100 J,CGHAZ强度不低于基材.
关键词:
Q460D结构钢
,
大热输入焊接
,
热模拟
,
回火热处理
薛勇
,
张治民
,
王倩倩
,
王强
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.22.031
采用Gleeble-1500热模拟实验机,在变形温度450～570℃、应变速率0.001～1 s-1、最大变形量60％的变形条件下,对铝钨合金粉末冷、热压制备的试样进行等温恒应变速率压缩试验,研究了该粉末合金的高温流动应力变化规律,建立了应变补偿的材料热变形Arrhenius本构关系模型,并将经模型计算得到的流动应力结果与热模拟实验数据进行了对比,结果比较吻合.考虑应变对流动应力的影响,确定了峰值应力、变形温度和应变速率之间的关系,并获得了变形激活能和本构方程中材料常数随应变的变化规律.
关键词:
铝钨合金
,
粉末冶金
,
热模拟
,
本构模型
,
应变补偿
胡美娟
,
韩新利
,
何小东
,
李金凤
,
张蕾
机械工程材料
利用Gleeble-3500型热力模拟试验机研究了焊后冷却时间（t8／5）对X80级抗大变形管线钢焊接粗晶热影响区（CGHAZ）组织的影响。结果表明：当t8／5大于1000S时，CGHAZ组织主要由铁素体和少量珠光体组成；当t8／5在300-60S时，CGHAZ组织以粒状贝氏体为主；当t8／5为15S时，CGHAZ组织主要是板条贝氏体；当t8／5≤3s时，CGHAZ组织则以马氏体为主。
关键词:
X80级管线钢
,
热模拟
,
粗晶热影响区
,
显微组织
包俊成
,
赵捷
,
宁保群
,
马俊兴
,
李建平
钢铁研究学报
用Gleeble-3800热模拟试验机结合金相分析研究了低碳Nb-V微合金化钢奥氏体连续冷却过程的相变规律.结果表明:试验钢的动态CCT曲线和静态CCT曲线相比,整体向左上方移动,随冷却速度的增大,A→α-Fe相变开始温度逐渐降低；高温变形促进铁素体和珠光体相变,缩小了铁素体转变区；当冷速较低时变形促进贝氏体转变,冷速较高时变形抑制贝氏体转变.
关键词:
铌钒微合金化低碳钢
,
热模拟
,
变形
,
相变
,
续冷却转变曲线
